Линейная схема деформации

Схем деформаций только три так как главные деформации не могут быть одного знака, то схемы деформации могут быть только разноименными. Поэтому не может быть линейных схем деформации имеются только одна плоская D,i и две. объемные схемы Dj и [c.25]

Из условия постоянства объема при пластической деформации следует, что главные деформации не могут быть одного знака, а схемы деформации могут быть только разноименные. Поэтому не может быть линейных схем деформации имеются только одна плоская (1>п) и две объемные 01 и Лщ) схемы (рис. 15). Схемы деформации графически представляют схему девиатора напряжений. [c.45]

Таким образом, при линейной схеме деформации, когда = О и Оз = О, уравнение примет вид [c.362]

I. ЛИНЕЙНАЯ СХЕМА ДЕФОРМАЦИИ [c.7]

В этом случае имеем так называемое простое или осевое (одноосное) растяжение или сжатие. Схема такого напряженного состояния называется линейной схемой напряженного состояния, а соответствующая ей схема деформации — линейной схемой деформации. [c.8]

ЛИНЕЙНАЯ СХЕМА ДЕФОРМАЦИИ jj [c.11]

ЛИНЕЙНАЯ СХЕМА ДЕФОРМАЦИИ 13 [c.13]

ЛИНЕЙНАЯ СХЕМА ДЕФОРМАЦИИ /5 [c.15]

ЛИНЕЙНАЯ СХЕМА ДЕФОРМАЦИИ 17 [c.17]

Рассматривая схему деформации при изгибе, можно установить, что при изгибе имеют место перемещения двух типов — линейные /1, /2 (прогибы) и угловые 01, 02 (повороты сечений), как это показано для балки на рис. 12.19 в сечениях 1 и 2. Определение этих перемещений необходимо для оценки жесткости изгибаемого элемента. [c.207]

Схема деформации. Нормальные напряжения вызывают линейные деформации (удлинения и укорочения) элементов деформированного тела. Касательные напряжения вызывают угловые деформации, так называемые сдвиги. Они характеризуются искажением прямого угла между двумя взаимно перпендикулярными [c.138]

Наиболее распространенным и детально разработанным является метод испытания на одноосное растяжение цилиндрических образцов. Несмотря на то что простейшая линейная схема напряженного состояния в процессе деформации образца сменяется при образовании шейки объемной, современный уровень знаний позволяет учитывать это и достоверно определять истинные напряжения и деформацию [3, 48]. [c.30]

Линейность схем напряженного и деформированного состояния при одноосном сжатии и растяжении обусловливает близость характеристик сопротивления малым деформациям металла, испытываемого этими двумя методами. За пределом текучести схема одноосного сжатия в реальных испытаниях нарушается, фиксируемые прочностные характеристики заметно отличаются от определяемых при растяжении, что обусловлено изменением схемы напряженного состояния. Возрастающие СИЛЫ трения на торцовых поверхностях образца препятствуют его поперечной деформации, в результате чего образец принимает постепенно бочкообразную форму, схема его напряженного состояния становится неоднородной. К сожалению, неоднородность напряженного состояния образца на практике часто не учитывается, и прочностные характеристики рассчитываются по тем же формулам, что и при растяжении (ог = Pi/fo) [c.35]

Рис. 5. Построение эпюры Mi а- схема деформаций элементов рамы при линейном смещении = I 5 - эпюра М г

При анализе процессов обработки металлов давлением необходимо пользоваться схемами напряженного состояния и деформаций. Схемой напряженного состояния называется графическое изображение сочетания напряжений, схемой деформаций — графическое изображение деформаций. Схемы напряженного состояния и деформаций дают представление о величине и знаке преобладающих напряжений и деформаций на главных площадках. Всего возможных схем напряженного состояния девять — две линейные, три плоские и четыре объемные (рис. 116, а). Схемы, имеющие напряжения одного знака, называются одноименными схемы, имеющие напряжения разных знаков, — разноименными. Возможны три схемы деформации (рис. 116,6). Схемы деформации могут быть только разноименными. Из условия постоянства объема при пластической деформации следует, что главные деформации не могут быть одного знака. Действительно, если объем тела при пластической деформации остается неизменным, то одновременно уменьшить или увеличить размеры тела без разрушения по трем направлениям осей координат невозможно. Так, при осадке тела между параллельными плитами имеют место одна деформация сжатия и две растяжения при волочении — две деформации сжатия, одна растяжения (см. рис. 116, б, схемы Ьх и Въ). [c.246]

При ковке медных сплавов у нижней границы температурного интервала пластичность их резко снижается, поэтому при обработке таких сплавов в условиях, соответствующих линейной схеме напряженного состояния (осадка, прошивка, протяжка) иа плоских бойках, степень деформации следует выдерживать в пределах 30%, так как большие по величине степени деформации за один обжим приводят сплав в хрупкое состояние с образованием трещин. [c.524]

Для анализа процессов обработки давлением введено понятие механических схем деформации. Механической схемой деформации данного процесса называют совокупность схемы главных напряжений и схемы главных деформаций (рис. 13). Установлено, что напряженное состояние характеризуется одной из девяти схем, а деформированное — одной из трех. Каждая линейная схема напряженного состояния может иметь только одну схему деформации. Каждая из четырех объемных и трех плоских схем напряженного состояния может сочетаться со всеми тремя схемами деформации. Таким образом, число возможных механических схем деформации равно 2 + (4 + 3)3 = 23. [c.25]

Рассмотрим пример, отвечающий линейной схеме напряженного состояния (Ла), т. е. растяжение цилиндрического образца под действием внешних сил. Диаграмма растяжения стального цилиндрического образца показана на рис. 6. Напряжение в точке С, соответствующее пределу текучести как известно, отвечает началу проявления пластических свойств металла. В условиях линейной схемы напряженного состояния пластическая деформация начинается, как только нормальное напряжение достигает предела текучести, т. е. при = а . [c.26]

Каждая линейная схема напряженного состояния мо- кет иметь только одну схему деформации. Так, линей-1ая схема с напряжением растяжения имеет одну деформацию удлинения и две деформации сжатия, а линейная схема с напряжением сжатия имеет схему деформации с одной деформацией сжатия и с двумя деформациями удлинения [c.67]

Линейность схем напряженного и деформированного состояний при одноосном сжатии и растяжении обусловливает близость характеристик сопротивления малым деформациям одного материала, испытываемого двумя методами. Однако после перехода к существенной тической деформации (при напряжениях выше предела текучести) схема одноосного сжатия в реальных испытаниях нарушается и фиксируемые характеристики прочностных свойств уже резко отличаются от определяемых при растяжении. Это связано с наличием трения по опорным поверхностям образца. [c.178]

Сменные приспособления обеспечивают и другую схему деформации образца — последовательный отрыв клавиш поперек или вдоль направления сварки (рис. 37, ги(Э). При этом в сварном шве образуются соответственно продольные или поперечные горячие трещины. Во всех случаях металл шва деформируется в температурном интервале хрупкости, что достигается подбором скоростей сварки, величины погонной энергии и линейных размеров подвижных клавиш. При соответствующем подборе скоростей деформации удается за один цикл сварки найти критическую скорость деформации, при которой в шве появляются горячие трещины. [c.120]

Для раскрытия статической неопределимости принимают допущение, что деформации зубьев линейны относительно нагрузки В этом случае правомерна показанная на рис. 43, б схема деформации зубьев, из которой следует [c.98]

Вторая теория называется теорией наибольших деформаций. Согласно этой теории пластическая деформация наступает тогда, когда деформация в одном из направлений достигнет критического значения, определяющего пластическую деформацию при линейной схеме растяжения или сжатия. [c.68]

В точной постановке изменение толщины зависит от совместного действия напряжений СТр и сТд, и решение может быть получено по теории течения численным интегрированием. Приближенное решение в аналитических функциях можно получить, если принять, что напряжение Ор не влияет на изменение толщины (деформации соответствуют линейной схеме напряженного состояния Ер = =-- е)- В этом случае зависимость толщины [c.99]

Так как линейная схема напряженного состояния у края заготовки имеет место на протяжении всего процесса вытяжки, то, заменив относительные деформации через логарифмические, можно получить формулу, определяющую конечную толщину края вытянутого стакана (при изменении радиуса заготовки от R до г) [c.131]

При линейной схеме растяжения или сжатия (рис. 9, а, б) состояние текучести наступает тогда, когда напряжение (J достигает некоторой величины ст , называемой напряжением текучести. Эта величина является характеристикой материала и зависит от его температуры, степени и скорости деформации и т. д. [c.25]

Каждый из семи видов плоских и объемных схем главных напряжений для получения механических схем деформаций можно сочетать с каждым из трех видов схем главных деформаций. Это даст 21 вид механических схем. Линейная схема с одним главным растягивающим напряжением сочетается только с объемной схемой главных деформаций, у которой одна положительная деформация и две равные между собой отрицательные (растяжение), а линейная схема с одним сжимающим напряжением сочетается со схемой деформаций, у которой одна деформации отрицательная и две равные между собой положительные (сжатие). Таким образом, общее количество возможных видов механических схем деформаций может быть 23. [c.142]

Линейная схема сжатия получается только из девиатора с одним сжимающим и двумя равными между собой растягивающими напряжениями 3, а (рис. 5.10). Но из этого девиатора нельзя получить объемной разноименной схемы с двумя сжимающими напряжениями и плоской одноименной схемы со сжимающими напряжениями. Однако, если какие-либо две схемы главных напряжений формально мы можем считать одинаковыми, например отнести их к неравномерному всестороннему сжатию, то по существу они могут быть весьма различны в смысле вызываемой деформации в зависимости от соотношений величин главных напряжений [87]. [c.148]

Применительно к третьему допущению следует отметить, что при гибке широкой полосы принимается схема плоской деформации и соотношения между главными линейными деформациями при гибке и при одноосном растяжении или сжатии будут различными. Разное соотношение между деформациями приведет к различию в формоизменении (а, следовательно, и упрочнении) элементов при одинаковых значениях одной из линейных деформаций. Одинаковое упрочнение в разных процессах деформирования будет при условии равенства интенсивности деформации [33]. Однако погрешность, вносимая третьим допущением, применительно к условиям гибки не очень велика, так как при одинаковой линейной деформации отношение интенсивностей деформации для схемы плоской деформации и для линейной схемы напряженного состояния составляет примерно 0,865. [c.348]

Поскольку во всех трех схемах реализуется линейная схема напряженного состояния, то для определения продольных деформаций в каждом случае может быть ис- [c.349]

Сравнительный анализ различных деформаций деталей показывает, что существенное влияние на точность работы механизмов могут оказывать деформации изгиба и кручения, в особенности, если детали имеют значительные линейные размеры. Деформации растяжения и сжатия малы и могут не учитываться (см. гл. 9, табл. 9. 1), поэтому при проектировании точных механизмов и отсчетных устройств необходимо так разрабатывать схемы и находить такие конструктивные решения их, чтобы по возможности избегать нагрузок, вызывающих большие деформации изгиба и кручения, заменяя их там, где это возможно, деформациями растяжения и сжатия. [c.151]

Следовательно, в теории пластической деформации различают всего девять схем главных напряжений четыре объемные (трехосные), три плоские (двухосных), две линейные (одноосные). [c.17]

Перед конкретным изложением существа метода остановимся на расчетной схеме, позволяющей достаточно просто определять деформации и напряжения, вызванные разрезкой образца с ОН. Базируясь на линейной теории упругости, НДС в теле с надрезом и ОН можно представить в виде суперпозиции НДС тела с ОН и надрезом, по берегам которого приложены усилия Ог, захлопывающие его (погонные усилия, равные напряжениям в теле с ОН без надреза), и НДС тела без ОН с приложенными по берегам надреза усилиями противоположного направления —Стг (рис. 5.1, а). Очевидно, что НДС в теле 2 тождественно полю ОН и деформаций тела без разреза, а следовательно, НДС в теле 3 отвечает возмущению, вызванному разрезкой тела (рис. 5.1,а). Таким образом, экспериментально замеренные де- [c.271]

Пусть плоский четырехзвенный механизм с четырьмя однопод-вижиыми враш,ательными парами (W = I, п = 3, р —4, рис. 2.14,а) за счет неточностей изготовления (например, вследствие непарал-лельности осей А w D) оказался пространственным. Сборка кинематических цепей 4, 3, 2 W отдельно 4, I не вызывает трудностей, и точки В, В можно расположить на оси х. Однако собрать вращательную пару В, образованную звеньями / и 2, можно будет, лишь совместив системы координат Вхуг и B x y z, для чего потребуется линейное перемещение (деформация) точки В звена 2 вдоль оси х и угловые деформации звена 2 вокруг осей у и г (показаны стрелками). Это означает наличие в механизме трех избыточных связей, что подтверждается и по формуле (2.2) /= 1 —б-3- -5-4 = 3, Чтобы данный пространственный механизм был статически определимый, нужна его другая структурная схема, например изображенная на рис. 2.14,6, где W = 1, р, = 2, = 1, Рз = 1. Сборка такого механизма произойдет без натягов, поскольку совмещение точек В и В будет возможно за счет перемещения точки С в цилиндрической паре. [c.35]

Первое разрушение слоя ). Рассмотрим одноосное растяжение слоистого стеклопластика с взаимно ортогональной укладкой армирующих волокон. (Схема армирования [0790°]s, направление арматуры слоев 0° совпадает с направлением действия нагрузки.) Диаграмма о(е) такого материала (рис, 3.3) состоит из двух линейных участков. Деформация, соответствующая точке перелома на диаграмме а(е), приблизительно равна предельной деформации при растяжении однонаправленного материала перпендикулярно направлению армирования. На микрофотографии поперечного сечения образца, нагруженного выше точки перелома (рис. 3.4), хорошо различимы трещины в слоях с ориентацией 90°. Очевидно, изменение угла наклона диаграммы вызвано разруше- [c.110]

Одна из причин неравномерности деформации,, вызываемая формой тела (надрезы), была рассмотрена выше. При растяжении надрезанных образцов в месте надреза линейная схема основных напряжений переходит в объемную схему всестороннего растяжения за счет дополнительных нааряжений в направлениях, перпендикулярных направлениям основных напряжений. [c.195]

Для цифровых и микропроцессорных систем применяют полупроводниковые датчики вакуума. Полупроводниковые устройства/ основаны на явлениях, связанных с деформацией кремниевой пластины, на которую методами интегральной полупроводниковой технологии нанесены пьезорезисторы. Пьезорезисторы соединены мостовой схемой. Деформация пластины вызывает разбалансировку моста и появление на его выходе напряжения, пропорционального давлению. В качестве законченного конструктивного изделия фирмой Хоневел (США) выпускаются полупроводниковые датчики вакуума в виде монолитного корпуса с вмонтированным чувствительным элементом и стабилизированным усилителем. Характеристика датчиков линейная, в диапазоне температур окружающей среды — 40. . . 125 °С. [c.224]

Лишь при плоской деформации (одна из главных деформаций равна нулю, а две другие равны между собой и противоположны по знаку) или в линейной схеме напряженного состояния (две главные деформации равны между собой, а в сумме равны третьей деформации с обратным знаком) соотношения между деформациями достаточно простые, что несколько упрошает использование кривой упрочнения в координатах —8,-. [c.24]

Область применения формулы (9.14) ограничена в связи с тем, что при высокой степени деформации Коб > 2,0) расчеты по этой формуле дают завышенные значения 5 , а при диаметре Ьтвер-стия d, близком к нулю, увеличивается до бесконечности. Это объясняется тем, что при выводе ( юрмулы (9.14) было сделано допущение о существовании линейной схемы напряженного состояния у кромки заготовки (Ср = Сп = 0). [c.197]

Электротензорезисторные методы взвешивания основываются на тензоэффекте, состоящем в изменении электрического сопротивления тензорезистора при его деформации. Для использования этого эффекта тензорезисторы различными способами соединяют с упругим телом, имеющим линейную зависимость деформации (в зоне присоединения тензорезисторов) от нагрузки. Важнейшая характеристика тензорезистора - коэффициент тензочувствительности АГ = АЯ/(Ке), где АК - изменение сопротивления тензорезистора в результате деформации К -начальное сопротивление тензорезистора е — относительное удлинение. Тензорезисторы соединяют по схеме моста Уитстона (рис. 71). После [c.105]

На рис. 1.7, а представлены зависимости продольного смещения конца стержня (длина /=15 мм, высота к = 115) во времени при мгновенном снятии нагрузки Р = 3000 Н. Расхождение решения МКЭ с аналитическим решением Тимошенко [228] йри размерах КЭ A.t = ft/3, Ay = hj и шаге интегрирования по вре-мени Ат = 0,05 мкс (приблизительно T v/200, где Tv —период собственных колебаний) составило 2 % по схеме интегрирования I [формула (1.41)] и 10 % для схемы интегрирования II [формула (1.47)] в первом периоде колебаний. В дальнейшем для схемы II развивается процесс численного демпфирования (уменьшение амплитуды и увеличение периода колебаний), обусловленный выбранной для данной схемы аппроксимацией скорости и ускорения на этапе Ат (принята линейная зависимость скорости от времени). В данном случае при внезапно приложенной нагрузке ускорение на фронте волны теоретически описывается б-функцией. Численное решение занижает ускорение, что приводит к постоянному снижению значений кинетической энергии и энергии деформации в процессе нагружения по сравнению с аналитическими значениями (рис. 1.7,6). В связи с тем что с помощью предложенного метода предлагается решать за- [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...