Зависимости между напряжениями и деформациями при линейной ползучести

Минимальная скорость накопления деформаций ползучести при > 200 циклов увеличивается при увеличении максимальных напряжений. Возможное ускорение ползучести в состоянии, близком к образованию макротрещин, не учтено. Для разгрузки принята линейная зависимость между напряжениями и деформациями. Исследования НДС и прочности проведены с целью изучения влияния на НДС различных факторов температуры, времени выдержки при максимальной нагрузке, давления, длины мембранной зоны. [c.127]

В дальнейшем мы не будем применять метод А. В. Верховского для определения касательных напряжений. Для чисто упругой деформации мы непосредственно используем результат, полученный А. В. Верховским для напряжений, нормальных к соответствующим сечениям. Для упруго-пластической деформации и для деформации ползучести используем деформационные гипотезы А. В. Верховского, подобно тому, как гипотеза плоских сечений при изгибе стержней постоянного сечения используется для упруго-пластической стадии деформации [13] и стадии ползучести [14]. Однако в этих случаях напряжения, нормальные к соответствующим сечениям, должны быть определены на основании соответствующих нелинейных зависимостей между напряжениями и деформациями (или скоростями деформации). При этом плоская деформация приближенно заменяется линейным напряженным состоянием. [c.129]

Материал моделей для исследования напряжений в пределах упругости должен удовлетворять следующим требованиям достаточная оптическая активность, прозрачность, изотропность, однородность, отсутствие начального оптического эффекта и краевого эффекта времени, линейная зависимость между напряжениями и деформациями и порядковым номером полосы (или разностью хода), отсутствие заметной ползучести, возможность нетрудоемкой механической обработки при изготовлении моделей. [c.81]

Поскольку иногда детали машин и элементы конструкций работают за пределом текучести, необходимо исследовать зависимость между напряжениями и деформациями в пластической области, где соотношения линейной теории упругости уже неприменимы. Соотношения между деформациями и напряжениями в пластической области в общем случае нельзя считать не зависящими от времени. В любой точной теории пластического деформирования следовало бы учитывать влияние всего процесса изменения пластической деформации с момента начала пластического течения. Соотношения, учитывающие это, были бы очень сложными, они содержали бы в себе напряжения и скорость изменения деформации во времени. Уравнения были бы аналогичны уравнениям течения вязкой жидкости, а деформацию в каждый момент времени следовало бы определять, осуществляя пошаговое интегрирование по всему процессу изменения деформации. Такой подход привел бы к очень трудоемким расчетам даже при решении простейших задач о пластической деформации. Вследствие этого обычно делают некоторые упрощающие предположения, которые позволяют относительно просто исследовать процессы пластического деформирования и получать достаточно простые результаты, пока температура ниже температуры ползучести и в случае обычных скоростей деформации. [c.118]

Рассмотрим влияние длительных деформаций на напряженное состояние пролетных строений с несимметричными поперечными сечениями, что характерно для городских транспортных сооружений. При этом в качестве теории ползучести, устанавливающей зависимость между напряжениями и деформациями во времени, примем один из вариантов линейной теории ползучести, а именно теорию старения [111. [c.225]

Как известно (см. 1), при высоких напряжениях (а 0,5 В) линейная связь между напряжениями и деформациями ползучести бетона нарушается. Что же касается упруго-мгновенных деформаций, то они остаются пропорциональными напряжениям вплоть до значений, почти соответствующих пределу прочности бетона В. Учитывая это, П. И. Васильев (1953) предложил воспользоваться нелинейной теорией упругой наследственности и представить зависимость между напряжениями [c.176]

Дополнение. Релаксация при сложном напряженном состоянии может нарушить условия работы деталей машин. Высокие давления, удерживающие на валах плотно посаженные путем прессовой или термической посадки металлические диски, колеса, трубы или ступицы, могут понизиться вследствие действия повышенных температур. Эти явления навели Дэвиса ) на мысль обобщить теорию осесимметричных состояний плоской деформации вязко-упругого вещества путем постулирования (взамен линейной зависимости между остаточными скоростями деформации и напряжениями) степенного закона ползучести, отражающего поведение многих ковких металлов. При этом максимальные касательные напряжения Хт = Ч2 о1—ат) = 12 выражаются через максимальные остаточные скорости сдвига следующим образом [c.260]

При Со 0 s и Л1 оо, т. е. когда внутренние напряжения приближаются к пределу текучести, уравнение (39) вырождается в уравнение (38). В реальных условиях способ деформации более слабой фазы обычно находится между этими крайними случаями (текучестью и ползучестью). Однако и в том, и в другом случае зависимость дес рмаций от внешних напряжений имеет линейный характер. [c.72]

На основании деформационной теории повторного нагружения Мос-квитина последовательно решают задачи о нагружении и разгрузке конструктивного элемента, причем для мембранной зоны считают, что разгрузка (начало в точке А на рис. 1.5, а) происходит по линейному закону. В связи с отсутствием в условиях однородного напряженного состояния, остаточных напряжений в мембранной зоне началу повторного нагружения соответствует точка. 4 (рис. 1.5, б) конца разгрузки предыдущего цикла, причем зависимость между напряжениями и деформациями является линейной для мгновенного нагружения и нелинейной для нагружения, при котором проявляются временные эффекты и ползучесть. [c.8]

Зависимость между напряжениями и деформациями при циклическом нагружении с учетом ползучести принята в форме обобщенной диаграммы циклического деформирования для зоны концентрации и кривых циклической ползучести для мембранной зоны. В качестве базовых диаграмм использованы мгновенные диаграммы деформирования, полученные для условий, исключающих проявление временньк эффектов. Для учета влияния ползучести на этапах нагрузки построены изохронные кривые деформирования. Зависимость деформации ползучести от числа циклов нагружения принята линейной в диапазонах чисел циклов 1. .. 200 и 201. .. 10 [c.126]

Требования к материалу прозрачность, достаточная для просвечивания модели в полярископе отсутствие начального оптического эффекта достаточная оптическая активность материала изотропность и однородность линейная зависимость между напряжениями и деформациями и между напряжениями и порядковым номером полос и отсутствие заметной механической и оптической ползучести достаточная величина модуля упругости материала при его оптической активности, обеспечивающая отсутствие заметного искажения формы модели при нагрузке возможность механической обработки для изготовления моделей из илиток или блоков при исследовании методом замораживания — способность материала к замораживанию и достаточная величина показателя качества материала при исследовании методом рассеянного срета — оптимальные свойства рассеивания (высокая прозрачность, оптическая однородность) [32]. [c.580]

К тому времени были выяснены основные качественные закономерности, отличающие ползучесть металлов при высоких температурах. К ним относится существенная нелинейность зависимости между напряжением и деформацией, которая привела к тому, что линейные вязко-упругие модели применительно к металлам не получили распространения. (Если пользоваться степенной аппроксимацией Бэйли, то коэффициент п изменяется в пределах от 3 до 20.) Поэтому теория ползучести металлов при высоких температурах и теория вязкоупругости практически развивались независимо, причем последняя поначалу имела по преимуществу теоретическое значение. [c.272]

Если у борных, углеродных и стеклянных волокон практически отсутствует ползучесть и их можно считать упругими, то для органических волокон такая предпосылка может оказаться весьма ошибочной. Так, согласно результатам работы [46], волокна кевлар-49 обладают свойством ползучести (рис. 3.4). Ползучесть свойственна высокопрочным органическим нитям и микропластикам (нить, пропитанная полимерным связующим и прошедшая термообработку), как показано на рис. 3.5 и 3.7. Кривые удельной ползучести (отношение деформации к начальной деформации) являются усредненными и построены по результатам длительных испытаний [47] при напряжениях, составлядащих до 0,6 от разрушающих при кратковременном нагружении. Согласно этим результатам, г пределах исследованных напряжений зависимость между напряжением и деформацией в любой момент времени нагружения линейна. Таким образом, ползучесть как органических нитей, так и мик-ропластиков подчиняется линейной теории вязкоупругости, и кривые ползучести могут быть описаны зависимостью (3.2). [c.90]

Определенными преимуществами по точности определения влияния на долговечность периода цикла для условий Ае < Спц + епц2 обладают зависимости, полученные исходя из критерия (2.145). Так, результаты расчетов деформации ползучести за цикл, накопленной в процессе релаксации напряжений во времени различных выдержек при max, свидетельствует о линейной зависимости между Л р и Ар в логарифмических координатах. Для условий, когда при max ползучесть происходит с постоянной скоростью, используя решение уравнения релаксации (2,44) [48] и зависимость (2,145), получаем выражение, устанавливающее связь между N и Тц при max = onst [c.200]

При напряжениях выше 0,12 Мн1м (1,2-10 дин1см ) на кривых ползучести появляется заметная деформация, связанная с развитием I стадии ползучести, и зависимость между скоростью ползучести и напряжением перестает быть линейной. Для этих условий нужно пользоваться уравнением (27). Поскольку величина не должна значительно меняться с изменением напряжения или температуры, логично предположить, что параметр р является главным фактором, отображаюшим соответствующие структурные изменения. Первоначальное деформирование металла при нагружении приводит к увеличению числа дислокаций. Однако в процессе неустановившейся ползучести величина должна уменьшаться, так как дислокации выходят на границы субзерен или в сплетения, а также в результате возникновения более эффективных барьеров, препятствующих движению дислокаций. Таким образом, уменьшение скорости ползучести на I стадии непосредственно связано с уменьшением плотности дислокаций. [c.280]

В работах А. Н. Грубина [40, 42] дано приближенное решение задачи о напряженном состоянии в круглом и плоском образцах с надрезами в условиях установившейся и неустановившейся ползучести. Профиль глубокой выточки — гиперболический, мелкой — эллиптический. Для линейных деформаций в наименьшем поперечном сечении и касательного напряжения в окрестности его или для линейных деформаций и радиального напряжения в наименьшем поперечном сечении приняты закономерности, полученные Найбером для соответствующей упругой задачи при .i = 0,5. Использовано приближенное выражение интенсивности деформаций. Расчет проведен на основе гипотезы старения по обобщенной зависимости между максимальными касательными напряжениями и максимальными сдвигами. Для определения времени разрушения использован критерий наибольшего нормального напряжения и закон линейного суммирования повреждений. [c.248]

При использовании теории пластического течения в расчетах на ползучесть [17] предполагают, что направления главных нормальных напряжений совпадают с направлениями главных скоростей линейных деформаций ползучести материал несжимаемый между интенсивностью касательных напряжений %1 и интенсивно етью скоростей деформаций ползучести сдвига у(с существует зависимость = Ф (7 ) 5 главные касательные напряжения пропорциональны главным скоростям деформаций ползучести сдвига [c.391]

В работе [20] приводятся экспериментальные данные по ползучести, а также построенный на их основе теоретический аппарат как линейной, так и нелинейной вязкоупругости для эпоксидно-.малеииовой композиции одного тина. Для возможности применения этого или какого-либо другого теоретического аппарата к конкретному материалу необходимы обширные экспериментальные данные по этому материалу. Однако если исходить из особенностей процесса нагружения эпоксидных компаундов, отмеченных в гл. I и 2, то можно прийти к выводу, что в инженерных расчетах литой изоляции нет острой необходимости в аппарате вязкоупругости. Действительно, в переходной области между высокоэластически.м и стеклообразным состояниями, где более всего проявляются реономные свойства компаундов, напряжения в изоляции весьма малы, т. е. они не могут вызвать существенных деформаций. Как показывают ТРХ, напряжения, опасные для прочности изоляции, имеют место при температурах значительно ниже температуры стеклования, при которых компаунд находится в застеклованном состоянии и ведет себя как упругое тело с ярко выраженным хрупким характером разрушения. Зависимость напряжений от температуры, согласно второму участку на ТРХ, можно считать линейной, причем рост напряжений начинается при Т=Тс и продолжается в области температур ниже Тс. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...