Скорость удельная линейной деформаци

Рассмотрим сначала движение, происходящее от линейной деформации отрезка (т. е. от его растяжения или сжатия). Так как скорость линейной деформации, равная Ди ., получается на отрезке длиною Ах, то для того чтобы охарактеризовать линейную деформацию, естественно разделить Ди на Ах. Мы будем иметь тогда удельную скорость линейной деформации, т. е. скорость, приходящуюся на единицу длины. Желая получить характеристику скорости линейной деформации, не зави- [c.143]

Рассуждая аналогично по отношению к ребрам Ду и Дг, получим, что удельные скорости линейной деформации вдоль осей у л z равны в точке Л/ соответственно [c.144]

НО удельная скорость линейной деформации вдоль направления I изобра- [c.156]

Отсюда можно определить скорость изменения относительного о б ъе м а, или с ко рость удельной объемной деформации 9= (1/т)< т/Л, равную в каждой точке потока сумме скоростей линейной деформации ло любым трем взаимно перпендикулярным направлениям [c.74]

Материал, использованный в экспериментальных исследованиях, результаты которых приведены на рис. 6.2, имел удельный вес 2 г/см . При скорости и — 6,3 м/с, статическом модуле упругости 1000 кгс/мм и напряжении 0 = = 0,2 кгс/мм напряжение о равно 3,245 кгс/мм . Это значение не совпадает с результатами экспериментальных исследований, что, по-видимому, можно объяснить таким образом. В рассматриваемом случае динамический модуль упругости выше статического, и диаграмма напряжение — деформация носит линейный характер до момента разрушения материала. Однако в процессе развития разрушения с начального момента разрушения до момента полного разрушения характер разрушения усложняется, что требует рассмотрения уравнения состояния, учитывающего вязкоупругость. Следует также иметь в виду, что и критерии разрушения необходимо согласовывать с действительностью и учитывать многообразие форм разрушения. [c.157]

На величину удельного давления влияют в основном два фактора механические свойства прокатываемого металла (fej или а ) и характер его напряжённого состояния при прокатке, при этом механические свойства прокатываемого металла должны быть выражены как функция предела текучести при линейном статическом растяжении, наклёпа и скорости деформации. [c.881]

В приложении дана программа для ЭВМ с транслятором ТА-1М, предназначенная для расчета мощности резиносмесителя закрытого типа и среднемассовой деформации сдвига в слое материала при однократном прохождении его через зазор между ротором и корпусом (программа 10). Рассчитываются также эпюра удельного давления р(ф) и объемный расход материала через минимальный зазор. В применяемые формулы (4.18) — (4.25) подставляется при этом значение линейной скорости = О и V2 = = л/)к/г, где Dk — внутренний диаметр камеры резиносмесителя, [c.141]

В методах У-интеграла напряженно-деформированное состояние у вершины трещины предлагается характеризовать не зависящим от пути криволинейным интегралом вдоль линии, близкой к вершине трещины, который определяется путем замены пути интегрирования линией, удаленной от пластической зоны у вершины. О поведении в области вершины трещины судят, таким образом, исследуя область, удаленную от вершины трещины. В случае линейно-упругого поведения У-интеграл совпадает с удельной скоростью освобождения энергии Сив условиях плоской деформации Ji = Oi = Вопросы применения У-интеграла для обоб- [c.79]

Значительное уменьшение теплопроводности приводит к получению большего проплавления кромок свариваемого металла и более замедленной скорости охлаждения шва и околошовной зоны. Увеличенный коэффициент линейного расширения вызывает увеличение остаточных деформаций в шве и околошовной зоне. Высокое удельное сопротивление является причиной большего разогрева электрода при сварке и повышенного коэффициента расплавления сварочной проволоки. Поэтому [c.495]

Каждое слагаемое в правой части представляет соб.ою удельную скорость линейной деформации в данной точке в направленин соответствующей оси координат. Последнее равенство позволяет, таким образом, сформулировать следующее положение во всякой точке жидкой среды скорость удельной объемной деформации равна сумме удельных скоростей линейной деформаций по любым трем взаимно перпендикулярным направлениям. [c.144]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

Трение титана в различных средах. При трении в поверхностных слоях трущихся деталей происходит развитие пластических деформаций, на интенсивность которых значительное влияние оказывает теплота трения. Одновременно с этим существенно возрастает роль диффузионных и окислительных процессов. Для титана, являющегося реактивным металлом, влияние диффузии газов из окружающей среды на характер трения и износа оказывается более существенным, чем у обычно применяемых в технике металлов. Это обстоятельство, а также влияние процесса наводорожи-вания поверхности титана при трении впервые было показано авторами [23] при исследованиях изменений в поверхностных слоях сплавов титана марок ВТБ и ВТ14 и их связи с антифрикционными характеристиками в зависимости от удельной нагрузки, скорости и пути трения в воздухе, в 3%-ном растворе Na l, трансформаторном масле и аргоне. Трение однородной пары из титанового сплава марки ВТБ во всех средах сопровождалось схватыванием трущихся поверхностей, которое при нагрузке 10 кгс/см обнаруживается уже в процессе приработки, и исходная шероховатость поверхности (классов 7—8) постепенно ухудшается до классов 2—Б в зависимости от удельной нагрузки. Процесс схватывания носит установившийся характер, что проявляется в прямолинейной зависимости износа контртела и образца от пути трения. Типичный для других сочетаний металлов (или других видов фрикционной связи) участок неустановившегося износа отсутствовал. Среднее значение суммарной интенсивности износа образцов и контртел во всех испытанных средах при скоростях трения 0,2 м/с оказалось линейной функцией удельной нагрузки q (рис. 87, а) [c.183]

Таким образом, удельная скорость диссипации энергии при вязком течении представляет собой прлржИтельно определенную квадратичную форму. Сравнивая (5,23) с уравнениями линейной теории упругости [25, 36], приходим к выводу о существовании упруговязкой аналогии Деформациям в теории упругости соответствуют скорости деформации в теорий вязкого течения, коэффициенту jx соответствует модуль сдвига, а коэффициенту v—модуль объемной Деформации. Этот факт позволяет перенести в теорию вязкого течения многие результаты теории упругости. Однако необходимо помнить, что эти результаты могут касаться только / теории краевых задач вязкого течения, возникающих при применении метода прямых разложений (см. п. 2.1). [c.130]

Влияние напряженного и деформированного состояний на показатели СП течения алюминиевых сплавов имеет те же особенности, что у сплавов на других основах. При переходе от линейного растяжения к деформации осадкой, т. е. к условиям всестороннего неравномерного сжатия, зависимости показателей СП от скорости деформации несколько изменяются оптимальная область СП смещается в сторону больших скоростей деформации, одновременно несколько увеличивается показатель т [275]. По результатам исследования авторов у сплава АМгб со средним размером зерен 9 мкм при переходе от растяжения к сжатию при 425°С максимум т смещается из области скоростей, меньших 6-10 с", в интервал 8-10- —3,3-10 3 с . Удельные усилия при осадке сплава с УМЗ [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...