Деформация аддитивная см линейная

Компоненты тензора деформаций 622, 8 2 можно затем определять с помощью закона Гука (1.10). Компонента определится при этом однозначно, а и 622 — только с точностью до произвольной аддитивной линейной функции от х и у. Эта линейная функция хну будет фиксирована, если задать рзз или 633, согласно (1.11). [c.485]

Заметим, что в некоторых случаях удобство использования логарифмических деформаций в кривых упрочнения заключается в том, что логарифмические деформации обладают свойством аддитивности (суммарная деформация равна сумме промежуточных деформаций) и, кроме того, в том, что логарифмические деформации, выраженные через изменение линейных размеров, при растяжении и сжатии являются эквивалентными по упроч-няюще.му эффекту (изменяются в одинаковых пределах). [c.48]

Подавляющее большинство методов определения эффективных характеристик композитов относится к области малых деформаций, описываемой линейно — упругими определяющими соотношениями. Наиболее часто при вычислении эффективных характеристик используется подход Хилла [13]. Он базируется на интегральных соотношениях между эффективными константами и микро — механическими полями. Эти соотношения позволяют аддитивно выразить тензор модулей упругости (или упругих податливостей) через характеристики фаз, их объемное содержание и коэффициенты перераспределения тензора деформаций (или напряжений) по фазам. [c.15]

Соотношение (4.56) показывает, что в статически определимых задачах неоднородность, вносимая температурой, не приводит к существенным осложнениям. Более сложным, од-tiaKO, является вопрос об определении смещений. Аддитивность упругих, тепловых и пластических деформаций в теории ма лых деформаций не обязательно приводит к аддитивности об общенных упругих, тепловых и пластических деформаций. Удлинения срединной поверхности и изменения кривизны в общем случае нельзя разбить на упомянутые выше части. Что касается тепловой части, то ее можно легко определить для трехслойных конструкций при линейном изменении температуры по толщине стенки. [c.175]

В середине шестидесятых годов А. А. Ильюшин и П. М. Огиба-лов [73] развивали методы описания нелинейной вязкоупругости, в которых нелинейная зависимость между тензорами напряжений и деформаций представляется в виде аддитивных добавок к линейным интегральным операторам типа Вольтерры. Поправки носят характер малых параметров и выбираются так, чтобы обеспечить сходимость решений, построенных разложениями по малым параметрам. [c.35]

Для компенсации температурной погрешности тензодатчиков может быть применен метод составных параметров [17]. В тензодатчиках температурная погрешность в основном вызывается различными коэффициентами линейного расширения упругого элемента и тензорезисторов (температурная погрешность первого рода). При этом в тензоре-зисторе возникают деформации без нагрузки, что приводит к аддитивной составляющей погрешности. Температурная погрешность 2-го рода, или погрешность чувствительности, возникает вследствие изметения жесткости упругого элемента при изменении температуры. Для того чтобы чувствительность не зависела от температуры, достаточно ввести в цепь преобразования термочувствительный элемент с такими параметрами, которые обеспечивали бы постоянство чувствительности в заданном диапазоне температур. Для этого обычно в цепь питания тензометрического моста вьслючают сопротивление, величину которого и температурный коэффшщент сопротивления выбирают, исходя из нижеследующих соображений. [c.215]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...