Основные параметры и характеристики насосов

ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ И ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ [c.124]

Характеристика насоса. Основными параметрами, характеризующими работу насоса, являются производительность (подача) Q, напор Н, мощность Ы, к. п. д. т) и число оборотов в минуту п колеса насоса. [c.293]

Рабочий объем насоса служит его основным параметром и указывается в технической характеристике. Измеряется объем в дм (литрах) или см , а обозначается q. [c.58]

Характеристика QH насоса позволяет представить себе с достаточной точностью основные параметры в работе насоса и связь между ними Q,H,n). [c.33]

Рекомендуемые к использованию параметры диагностирования гидроприводов с указанием диагностируемого объекта и режима диагностирования приведены в табл. 1. Основными параметрами при диагностировании насосов, гидрораспределителей, гидроцилиндров, гидромоторов и клапанов являются давление (включая пульсации давления), расход рабочей жидкости, механические перемещения (частота вращения, линейные перемещения), температура рабочей жидкости. При этом оценку технического состояния гидроприводов производят по объемному КПД, пульсациям давления, давлению срабатывания, интенсивности изменения давления, мощности, виброударным характеристикам. [c.9]

Рабочая характеристика насоса. Рабочей характеристикой насоса называется графическая зависимость его основных параметров (напора Н, потребляемой мощности N, КПД допустимой геометрической высоты всасывания Яр. в) от подачи V при постоянных значениях частоты вращения рабочего колеса п.. Эта характеристика зависит от конструкции и типа насоса, соотношения размеров рабочих органов. [c.315]

И ТОЙ же ЖИДКОСТИ, и, следовательно, в пределах заданной постоянной мощности значения Q и Н можно варьировать в широких пределах, предопределяя этим различные характеристики насосов по производительности и напору. Эти параметры и принимают в качестве основных критериев при разработке конструктивно нормализованных рядов с различными характеристиками по производительности и напору, которые ранее в большинстве случаев проектировались и строились в виде индивидуальных конструкций. [c.138]

Конденсатор и система охлаждения воды (градирня или пруд-охладитель, трубопроводы и циркуляционные насосы). Параметры этой части АЭС слабо связаны с параметрами предыдущих частей. Оптимальные решения по параметрам низкопотенциальной части энергоустановки (число и размеры выхлопов части низкого давления турбины, поверхность конденсатора, кратность охлаждения, характеристика охладителей) определяются в основном мощностью блока, стоимостью топлива, климатическими условиями и другими особенностями района размещения станции. [c.79]

Кроме перечисленных выше, одним из основных параметров, позволяющих судить о возможностях гидромашины, является ее внешняя характеристика. Например, под характеристикой насоса (в большинстве случаев) понимается графическая зависимость его основных технических показателей (напора, давления, мощности, КПД и т.д.) от подачи при постоянных значениях частоты вращения вала насоса, вязкости и плотности рабочей жидкости. [c.145]

Размерные характеристики. Характеристика насоса — это графическая зависимость основных технических параметров Н, р, N, г] от подачи V при постоянных частоте вращения, вязкости и плотности перекачиваемой среды на входе в насос. Кроме того, на характеристиках иногда указываются зависимость допустимой высоты всасывания 7дц и максимальная температура подаваемой жидкости. [c.436]

Сетевые насосы могут работать как на ТЭЦ, так и на промежуточных насосных станциях теплофикационных систем. Они должны обладать повышенной надежностью, так как перебои или неполадки в их работе сказываются на режиме работы ТЭЦ и потребителей. Основной особенностью работы сетевых насосов являются колебания температуры подаваемой воды в широких пределах, что, в свою очередь, вызывает изменение давления внутри насоса. Сетевые насосы должны надежно работать в широком диапазоне подач, что, безусловно, требует стабильной формы напорной характеристики. Изменение параметров отдельных типов насосов может быть достигнуто за счет подрезки колес по наружному диаметру в пределах, оговоренных заводом-изготовителем снижение КПД при этом не должно превышать 3%. [c.254]

В свою очередь, монографии по вакуумной технике и расчету вакуумных систем в части, непосредственно адресуемой разработчику, базируются обычно лишь на классическом наборе понятий и характеристик, включающем параметры состояния разреженного газа, проводимость каналов и трубопроводов, быстроту действия насосов, основное уравнение вакуумной техники и т. п. Между тем совокупное использование обоих подходов в их наиболее целесообразном для каждого конкретного случая сочетании представляет собой эффективный инструмент проектирования оптимальных вакуумных систем. Только на этой основе, по-видимому, возможно плодотворное развитие новой инженерной дисциплины, становление которой происходит на наших глазах,— теоретических основ проектирования и оптимизации вакуумных систем. [c.6]

Внешние характеристики представляют собой зависимость основных параметров насоса от производительности и имеют вид, представленный на рис. 35, а. [c.72]

Из сказанного следует, что параметр 5 действительно является критерием кавитационных характеристик насосов , но не турбин. С другой стороны, с гидродинамической точки зрения турбины и насосы отличаются в основном направлением течения жидкости и передачи энергии. Более того, одна и та же машина может работать как насос и как турбина примерно с одинаковыми значениями общего к. п. д. Поэтому параметр [c.646]

Конструкция и расположение устройства ввода утечек относительно входа в центробежное колесо существенно изменяют антикавитационные характеристики насоса. Например, схемы ввода утечек жидкости со стороны покрывного диска (рис. 10.13) обладают большим разнообразием. Различное направление ввода утечек жидкости отражается на значении потерь давления при смешении и оказывает существенное влияние на кавитационные параметры насоса. Так, если изменять ввод утечек жидкости от перпендикулярного к направлению основного потока (рис. 10.13, д), то потери энергии при смешении уменьшатся и достигнут минимума при совпадении их значений скоростей и направлений течения. При встречном направлении утечек жидкости основному потоку (рис. 10.13, б) потери на смешение наибольшие и зависят от соотношения их расходов. Лучший вариант конструкции, обеспечивающий высокие антикавитационные характеристики насоса, соответствует устройству ввода с козырьком (рис. 10.13, в) и направлению утечек жидкости по пути движения основного потока. [c.212]

Скоростная характеристика представляет собой зависимость основных параметров двигателя М , Ст, де) от частоты вращения коленчатого вала п при неизменной цикловой подаче топлива (рц = (1ет). Однако, в связи с конструктивным несовершенством топливных насосов дизельных двигателей при изменении частоты вращения коленчатого вала двигателя цикловая подача топлива, к сожалению, незначительно изменяется. Примерно такая же ситуация наблюдается и в бензиновых двигателях. При изменении скоростного режима работы бензинового двигателя изменяется наполнение его цилиндров горючей смесью даже при постоянном положении дроссельной заслонки карбюратора. Поэтому на практике требование постоянства цикловой подачи топлива при снятии скоростной характеристики двигателя не выполняется, в связи с чем скоростную характеристику двигателя снимают при постоянном положении органа управления подачи топлива (рычага или педали). [c.422]

Геометрические размеры гидромашин определяются их рабочим объемом. Величина рабочего объема р см об является одной из основных характеристик объемной гидромашины — это параметр, по которому при установленном номинальном давлении строятся типоразмерные ряды насосов и гидромоторов т- [c.6]

Определение динамических характеристик объекта по основным каналам возмущающих и управляющих воздействий при различных нагрузках. Результаты моделирования представляют информацию для последующего проектирования систем управления. В частности, по результатам моделирования оиределяется структурная схема системы управления, выбираются наиболее представительные импульсы, управляющие воздействия, определяются параметры настройки основных регуляторов для типовых систем регулирования питания, топлива, температуры перегрева. Для этой цели достаточно построить детерминированную линейную модель парогенератора, ограниченную по пароводяному тракту питательным насосом и регулирующими клапанами турбины. Модель должна включать также тракт вторичного пара от выхода из ЦВД до возврата в турбину. [c.64]

Чтобы произвести расчет СП трансформатора, необходимо знать характеристики всех его УТ. Кроме того, должны быть выбраны задающие параметры СП, т. е. величины, через которые в результате расчета будут определены все механические и гидравлические факторы СП. Согласно ТСП число задающих параметров не является произвольным, а определяется числом свободных потоков СП. Так, в данном случае свободных потоков три. Это механические потоки основного насоса Я, подпиточного насоса п и гидродвигателя Д. Задаемся тремя любыми независимыми величинами. [c.41]

Таблица 3.15. Основные технические характеристики и параметры турбин для привода питательных насосов

Целью расчета является определение угловой скорости вала, размеров основных элементов (подвода, шнека, центробежного колеса и отвода), необходимых для проектирования насоса, параметров потока, энергетических характеристик, осевых и радиальных сил. [c.337]

Графики характеристик, построенных по приведенному уравнению, представлены на рис. 144. Характеристики относятся к классу жестких и представляют собой серию параллельных прямых, каждой из которых соответствует определенная величина подачи насоса. Основной является характеристика, полученная при Ыц = Г. Построение характеристик производится аналогично приведенным на рис. 142 по двум точкам для каждого параметра регулирования насоса. Так как N = Мю, то перегрузочная способность рассматриваемого гидропривода по мощности равна перегрузочной способности по моменту, определяемому отношением Ртах/Рном- Ограничение механической характеристики по оси М (р) производится настройкой предохранительного клапана. [c.199]

Кроме измерений перечисленных основных параметров и прочих характеристик, по к-рым даются договорные гарантии (расходы смазьи, охлаждающей воды), при испытаниях двигателей проводятся измерения ряда величин, характеризующих как состояние внешних условий (темп-ра воздуха и барометрич. давление), так и условий испытаний. Сюда относятся темп-ры выхлопных газов и охлаждающей воды и масла в различных пунктах системы охлаждения и смазки давления воды, смазки, воздуха, при пневматич. распыливании топлива индикаторная мощность вспомогательных механизмов (продувочные насосы 2-такт-ных двигателей). Значения этих дополнительных параметров необходимы потому, что как атмосферные условия, так и тепловой режим влияют на экономичность двигателя. Кроме того знание темп-р выхлопа, входа и вы юда охлаждающей воды обязательно при подсчетах теплового баланса. [c.203]

Значения напора, мощности и КПД для ряда значений подачи могут быть представлены в виде системы точек в координатах Q — Я, Q—N и Q—т]. Соединяя точки плавными кривыми, получаем непрерывную графическую характеристику зависимости рассматриваемых параметров от подачи насоса при постоянной частоте вращения п. Основной характеристикой кривой насоса является график, выражающий зависимость развиваемого им напора от подачи Я=/(Q) при постоянной частоте вращения onst. [c.196]

Различные схемы САОЗ водо-водяных реакторов отличаются по выполнению схемы, выбору кратности резервирования и параметров подсистем (давление воды в гидроаккумуляторах, расходные характеристики насосов низкого и высокого давления и т. д.). Они отличаются также по способу подачи охлаждающей воды в активную зону. Обычно используют два основных способа подачи воды а) подача охлаждающей воды в подзонный объем б) комбинированная подача охлаждающей воды в над-зонное и подзонное пространство одновременно. [c.109]

При диагностировании гидросистемы контролируются параметры пл — угловая скорость планшайбы — давление у насоса — давление на входе гидромотора Qq — расход насоса Ок.вых — расход на сливе предохранительного клапана Мгм — момент на валу гидромотора Рзаж, раз — давления в системе зажима и разгрузки планшайбы соответственно . Si зол и б зоя — перемещения золотников гидропанели. Знак + свидетельствует о том, что величины указанного параметра находятся в пределах, близких к нормальным знак — указывает на значительное отклонение параметра от нормальных значений. Анализ данной схемы подтверждает, что при выполнении проверок и измерении указанных параметров представляется возможным обнаружение основных дефектов. На схеме основная цепочка работоспособности проходит но линии параметров СОпл дв, Pi, Рзат, Р раз, Мгм- в этом случае гидравлическая и электрическая системы работоспособны и дефекты находятся в механической системе стола. Обозначенные связи предлагают возможную последовательность поиска дефектов гидросистемы поворотного стола. Для дальнейшего поиска дефектов и анализа работоспособности гидросистемы целесообразно провести проверку электрической системы. При наличии нескольких конечных выключателей ВК, электромагнитов, реле давлений и электрических реле, управляющих работой электропривода и гидроаппаратуры, а также взаимных блокировок, полная схема диагностических проверок представляется достаточно сложной. Однако, для обнаружения причин отсутствия функционирования может использоваться упрощенная схема, показанная на рис. 3, б. Наличие дефектов механической системы стола может быть выявлено проверкой по схеме рис. 3, в. Однако выявление и интерпретирование дефектов механической системы при нефункционирующем объекте усложнено отсутствием контроля необходимых параметров, и в ряде случаев необходима частичная разборка узла или замена некоторых механизмов. Функционирующий стол может быть работоспособен и неработоспособен. Неработоспособный стол характеризуется выходом за допустимые пределы основных параметров, т. е. наблюдается потеря точности, быстроходности, а также значительно возрастают нагрузки в приводе и механизме фиксации. Потеря точности зависит от следующих факторов нестабильности скорости планшайбы в момент фиксации Дшф, нестабильности давления в системе поворота ДРф и разгрузки АР раз, наличия зазоров в механизме фиксации и центральной опоре, нестабильности характеристик жесткости упоров и усилий фиксации. Потеря быстроходности зависит от расхода Q и давления в системе поворота Р и разгрузки Рраз. от наличия колебательного движения планшайбы, характеризуемого коэффициентом неравномерности — б , и от длительности процесса торможения <тор- Высокие динамические нагрузки в приводе и механизме фиксации F определяются величинами скорости поворота и фиксации, давлением в системе поворота и разгрузки, [c.86]

К числу основных параметров насосов относятся подача, рабочий объем, вакуумметрическая высота всасывания, давление нагнетания, напор, крутящий момент, мощность, эффективный, объемный и механический к. п. д. Взаимосвязь этих параметров выражается при помощи напорной и кавитационной характеристик. Подачей (производительностью, расходом) насоса называется объем рабочей жидкости, нагнетаемый насосом в единицу времени. При расчетах преимущественно используется средняя подача, выражаемая в л/мин и реже в см 1мин, дм кек, л/сек и м 1ч. Различают теоретическую (расчетную, геометрическую) и фактическую (полезную) подачу. Величина теоретической подачи определяется конструкцией и размерами насоса в дальнейщем для каждого типа насоса приводится формула для определения средней величины теоретической подачи. При расчетах иногда бывает удобно пользоваться величиной средней теоретической подачи на один оборот, называемой рабочим объемом насоса [c.124]

Основу системы воздухоподачи составляют компрессорные установки (компрессорные станции). Их выбирают по расходу и степени сжатия воздуха исходя из условий равенства критериев подобия нагруженновги исследуемой детали в натурных и экспериментальных условиях [63]. Для стендов предпочтительнее компрессоры, допускающие длительную работу на переменных режимах. Основные агрегаты топливоподачи (насосы низкого и высокого давления) выбирают по параметрам, которые определяются из газодинамических расчетов процесса горения. Исходными параметрами для такого расчета являются реализуемый в эксперименте уровень температур газа, параметры сжатого воздуха и характеристики форсунок камеры сгорания. Кроме того, нужна полная информация о физических свойствах применяемого топлива. [c.331]

Основные параметры APIRP 11S4 Приведены как данные для расчетов характеристики насосов для обсадных труб с наружным диаметром 5 Уг и более длина при перевозке, масса, количество ступеней. [c.262]

Как известно, насосы одинаковой мощности характеризуются постоянством произведения Q/-f для одной и той же жидкости, и, следовательно, в пределах заданной постоянной мощности значения Q м Н можно варьировать в широких пределах, предопределяя этим различные характеристики насосов по производительности и напору. Эти параметры и принимают в качестве основных критериев при разработке конструктивно-нормализованных рядов с различными характеристиками по производительности и напору, которые ранее в большинстье случаев проектировались и строились в виде индивидуальных конструкций. [c.71]

Аксиально-плунжерные насосы переменной производительности могут эксплуатироваться в резко динамическом режиме, позволяют осуществлять быстрое реверсирование (за доли секунды) вследствие малой инерционности вращающихся частей и жесткости характеристики системы (высокого объемного к. п. д.), имеют широкий диапазон регулирования производительности (1 1000) и могут работать при температурах окружающей среды от +50 до —50° С. В табл. 27 даны основные параметры аксиальноплунжерных насосов переменной производительности типа ПД. [c.210]

Характеристики турбин. Характеристикой турбины называют графическую зависимость взаимоизменения ее основных параметров, определяющих режимы работы турбины. Характеристики турбины необходимы для расчета и обеспечения совместной работы турбины с агрегатами, например насосами, на различных режимах. [c.230]

Для решения задач регулирования важное значение имеют динамические и статические характеристики ЖРД. Статические характеристики определяют связи его основных параметров с внешними и внутренними управляющими и возмущающими воздействиями, определяемыми положением органов управления (например, углами поворота дросселей), изменением давления компонентов топлива на входах в насосы, температуры, плотности и фазового состава (наличия газовой фазы) компонентов, отклонением характеристик агрегатов (КПД и напорных характеристик насосов, КПД и расходных характеристик турбин, сопротивлений элементов гидравлического тракта и т. д.) от среднестатических. Далее рассмотрены только динамические характеристики агрегатов и ЖРД в целом. Вопрос о статических характеристиках точности регулирования изложен достаточно подробно в ряде работ [27, 34]. [c.5]

Иногда режим срыва насоса на характеристике Н = f рд ) не проявляется четко, а напор (расход и КПД) достаточно плавно снижается при уменьшении давления. Такие срывные кавитационные характеристики наблюдаются иногда при испытаниях шнековых насосов, а у центробежных и шнекоцентробежных насосов они имеют место при DylD.2 > 0,5. При DJD > 0,5 условия на входе могут оказать влияние на выходные параметры. В этом случае за давление срыва условно принимается такое давление, которое соответствует установленному падению напора, зависящему от требований, предъявляемых к двигательной установке. Обычно для основного насоса АН = 2. .. 3 % от Я ач. для бустерного насоса допускается АН до 10 % от Я а . [c.188]

В технических характеристиках оборудования приводятся основные паспортные или расчетные параметры (производительность, поверхность нагрева, давление, разрежение, темнература, скорость вращения и пр.), тип котла, топки, пароперегревателя, водяного экономайзера, воздухоподогревателя, тяго-дутьевых машин, питательных насосов, золоулавливающих и золоудаляющих установок, мельниц, питателей пыли и сырого топлива и другие конструктивные особенности данного оборудования. [c.269]

Значительные достижения, которые основываются на теории подобия и розмерностей, получены в области физического моделирования процессов, которые протекают в лопастных гидромашинах. Здесь характеристики мощных насосов определяются путем специального перерасчета экспериментально полученных характеристик модельных машин значительно меньших размеров. Однако, невзирая на все упомянутые достижения, современное состояние фундаментальных исследований в области теории лопастных машин и состояние моделирования режимов работы ЦН, в частности, далеко не удовлетворительное. Речь идет о математическом моделировании режимов с помощью ЭВМ. До сих пор не создана такая математическая модель ЦН, которая бы давала возможность на основании каталожных конструктивных данных машины анализировать ее режимные и экономические параметры во всем эксплуатационном диапазоне с учетом основных свойств рабочей жидкости [51]. Не решен в полной мере и вопрос синтеза оптимальных конструкций ЦН по заданным технологическим требованиям. [c.7]

Однзко, несмотря на широ.кое раопрост1ранение вакуумных пасосов и важность улучшения их характеристик, теоретические работы по исследованию откачки воздуха паровой струей носят в основном качественный характер. Последнее связано главным образом с тем, что использованные методы расчета паровой струи ib вакууме основываются на идеализированной модели истечения пара, пе позволяющей рассчитать достаточно точно распределение параметров в струе. В частности, в опубликованных работах [Л. 1, >2, б] при расчете струи, истекающей в разреженную среду, не учитывается влияние разреженности пара на течение в сопле и для оценок скорости ст1руи и числа Мер (существенно влияющего на структуру струи) использованы соотношения газодинамики без учета вязкости. Тогда как для реальных насосов течение пара в сопле соответствует переходной области режима течения и скольжения (Re = =ilO - jO и М.= 2 -5), что неизбежно должно привести к резкому увеличению влияния вязкости на течение в сопле и к уменьшению числа М на срезе сопла по сравнению с идеальным значе нием, рассчитанным без учета вязкости. 6 настоящем докладе приводятся результаты исследования процессов, существенно влияющих на структуру струи пара в вакуумном пространстве насоса, а следовательно, и на откачку воздуха струей пара. [c.445]

Насосы-дозаторы реагентов. Одним из основных элементов, используемых при эксплуатации осветлителей, является насос-дозатор реагентов. Насос-дозатор серии НД представляет собой электрона-сосный одноплунжерный агрегат, предназначенный для объемного напорного дозирования нейтральных и агрессивных жидкостей, эмульсий и суспензий, с характеристиками, приведенными в условном обозначении насоса. Условные обозначения агрегата содержат НД — тип агрегата с регулированием подачи вручную при его остановке 2,5 — категория точности дозирования параметры номинального режима агрегата, записанные в виде дроби, в числителе [c.82]

Если бы удалось к моменту воспламенения иметь лишь незначительное количество подготовленной для сгорания рабочей смеси, то работа двигателя протекала бы значительно мягче. После того как воспламенение уже. произошло, сгорание последующих порций впрыскиваемого топлива происходит благодаря значительному выделению тепла с меньшей задержкой воспламенения. В соответствии с уменьшением задержки воспламенения интенсивность подачи топлива в процессе впрыска должна нарастать. Поэтому во впрыскивающих топливных насосах закон подачи топлива в большинстве случаев имеет нарастающую характеристику. Однако опыты показали, что если отказаться от мягкой работы двигателя и меньших нагрузок кривошипно-шатунного механизма, обусловливаемых нараста-щей подачей в процессе впрыска, то при равномерной и даже нисходящей характеристике подачи достигаются лучшие экономические и мощностные показатели двигателя. Следовательно, количество впрыскиваемого топлива, отнесенное к углу поворота кулачка привода насоса, не должно быть чрезмерно большим. В то же время продолжительность периода впрыска не должна быть слишком длительной, так как это повлечет за собой явления догорания в двигателе, повышение температуры, снижение мощ1юсти и увеличение расхода топлива. Для автомобильных двигателей продолжительность периода впрыска топлива составляет 15—20 угла поворота коленчатого вала. Момент начала впрыска при этом равен примерно 10° до в. м. т. В последнее время стремятся сократить продолжительность впрыска топ- лива до 10—15 угла поворота коленчатого вала и в соответствии с этим начинать впрыск несколько позднее. Выбор этих параметров определяется в основном характеристикой количественного регулирования топливного насоса. [c.375]

Наличие типовой энергетической характеристики позволяет эксплуатационному персоналу обеспечивать контроль за состоянием и работой котла, выдерживать все параметры технологического процесса, осуществлять нормирование, планирование и анализ экономичности работы оборудования. В этой связи в объем испытаний входит определение следующих основных зависимостей от паро-производительности (тепловой мощности) брутто Qк для всего рабочего диапазона всех отдельных потерь теплоты (с уходящими газами (/2, от химической дя и механической неполноты сгорания, в окружающую среду /5, с физической теплотой щла-ка дв) КПД брутто котельной установки т] расхода теплоты на собственные нужды, отнесенной к располагаемой теплоте топлива расхода теплоты на выработку электроэнергии, затраченной механизмами собственных нужд и отнесенной к располагаемой теплоте топлива дтоп расхода теплоты на турбопривод питательных насосов, отнесенной к располагаемой теплоте топлива дт, н. [c.11]

Анализ конструктивных схем насосных агрегатов с раздельным вращением лопастных колес БНА и ротора основного ТНА показал, что высокое значение Скр.с.п = 5000...10 ООО можно получить, выполнив ТНА по схемам, приведенным на рис. 10.23, б, д. Причем наибольщие антикавига-ционные качества отмечаются только вблизи расчетного режима, т.е. в узком диапазоне подач. Причины зтого заключаются в возникновении обратных токов при малых расходах и во взаимном влиянии параметров гидравлической турбины на антикавитационные характеристики основного насоса. Эти недостатки отсутствуют в насосе, вьшолненном по схеме, приведенной на рис. 10.23, г, с д которого стабильна в широком диапазоне подач и достигает 10 000 единиц. Большие значения С р с п обеспечивают насосы, вьшолненные по схеме с приводом первой ступени через зубчатую передачу (см. рис. 10.23, а) или с независимым приводом обеих ступеней насосов (см.рис. 10.23,в). [c.224]

Следует заметить, что в большинстве случаев в процессе эксплуатации насосов о их пригодности к дальнейшей работе судят по сохранению их основной характеристики — зависимости Q—Я. Однако на самом деле эта зависимость меняется довольно слабо от износа щелевых уплотнений и практически не может являться критерием технического состояния эксплуатируемого экземпляра хотя бы потому, что в большинстве стандартов на центробежные насосы допустимое отклонение на величину напора равно 5%. В большей мере критериями технического состояния могут служить потребляемая мощность и давление в полости перед уплотнением. Однако в реальных условиях эксплуатации эти параметры, как правило, не контролируются. Влияние же зазоров в щелевых уплотнениях на осевые силы так велико, что оно, пожалуй, и определяет необходи- [c.106]

Подстав,пяя в это уравнение значение момента от ну,пя до номина.пьного, папучим для. пюбого заданного параметра регулирования насоса зависимость частоты вращения гидромотора от нагрузки (см. рис. 144). Основной является характеристика при и — 1. Частота вращения гидромотора прн этом будет максимальна и при заданной нагрузке равна [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...