Режим срыва

Опишем также следующий интересный эксперимент. Вместо воронки 8 в плоскости ее входного сечения устанавливалась заземленная металлическая сетка высокой прозрачности. При отсутствии электрического поля путем увеличения расхода пропана достигался режим срыва пламени - пламя отрывалось от горелки и стабилизировалось на сетке. При подаче на горелку отрицательного электрического потенциала оказалось возможным ликвидировать срывной режим и вернуть пламя на устье горелки. Режим срыва пламени при р = О и его возвращения на горелку при (р < О хорошо повторяем и свидетельствует о широких возможностях управления ламинарным пламенем с помощью электрического поля. [c.706]

Описанный в п. 3 режим срыва пламени при (/ = О ликвидировать подачей на горелку положительного потенциала не удалось. [c.707]

Режим срыва подачи из-за недостаточного заполнения рабочих камер. [c.71]

Работа насоса во многом зависит от вязкости применяемой рабочей жидкости. Выделяют три режима работы, зависящие от вязкости. Режим скольжения характеризуется значительными объемными потерями за счет внутренних перетечек и наружных утечек, которые с увеличением вязкости уменьшаются. В этом режиме резко уменьшается объемный КПД насоса, например, у насоса НШ-32 при вязкости 10 сСт он составляет 0,74—0,8, у НПА — 0,64—0,95. Режим устойчивой работы характеризуется стабильностью объемного КПД в определенном диапазоне вязкости, ограничиваемом верхним пределом вязкости, при котором рабочие камеры насоса заполняются полностью. Режим срыва подачи — нарушение работы из-за недостаточного заполнения рабочих камер. [c.74]

Таким образом, на характеристике обычно можно выделить два режима I — режим начала изменения выходных параметров насоса (или критический режим) и П — режим срыва (или срывной режим) . Критический режим иногда совпадает со срывным режимом. [c.188]

С поверхности жидкой пленки срываются капли, уносимые потоком пара. Фотографии (см. рис. 7.7) демонстрируют, насколько непросто идентифицировать по ним режим течения двухфазной смеси, что и объясняет известный субъективизм в отнесении конкретного режима к тому или иному классу. На рис. 7.8, б показана схема дисперсно-кольцевого режима, на которой его отличительные признаки яснее, чем на фотографии рис. 7.7, д. [c.301]

Квазистационарный режим охлаждения выдерживали до о °С или до момента срыва из-за затвердевания жира, затем до —5 °С циклами с шагом 0,3... 1° и заканчивали при —20 °С в квазистационарном режиме. Данные по ТФХ, полученные при охлаждении от +20 °С, а также разными методами, удовлетворительно стыкуются между собой. ТФХ одного и того же образца, замороженного и размороженного однократно, несущественно различаются, т. е. гистерезиса ТФХ не обнаружено. [c.140]

Пусть, например, угловая скорость двигателя постепенно увеличивается, начиная от некоторого значения, соответствующего точке А пересечения кривых и S((o) на участке ОТ]. После достижения граничной регулировочной характеристики в точке Ti колебания быстро ( скачком или срывом ) переходят на другой стационарный режим, соответствующий точке Н пересечения той х<е граничной характеристики с кривой 5(со). При дальнейшем увеличении угловой скорости ю наблюдаются стационарные режимы, при которых точка пересечения кривых Л д(со) и 5((о) удаляется вправо. Следовательно, при таком увеличении скорости двигателя выпадают все режимы стационарных движений, соответствующие участку Т Н кривой 5(ы). [c.297]

Зона устойчивой работы компрессора. Противопомпажные устройства. Важной особенностью лопаточных компрессоров является наличие зоны неустойчивой работы, граница которой нанесена на характеристике (рис. 7.12). Если режим работы компрессора достигнет указанной границы, будет иметь место явление помпажа, которое возникает как следствие срыва потока с лопаток при больших углах атаки на нерасчетных режимах. Помпаж сопровождается резкими колебаниями давления, расхода воздуха и вибрацией лопаток. Работа компрессора в условиях помпажа недопустима. [c.240]

При проектировании ряда устройств необходимо располагать значениями скорости паровой (газовой) фазы, при которой пленка л<идкости частично или полностью срывается и в канале устанавливается эмульсионный режим течения пароводяного (газожидкостного) потока. Так, например, в пленочных сепараторах скорость паровой (газовой) фазы всегда должна быть значительно ниже значений, при которых начинается срыв пленки жидкости с поверхности канала. Наоборот, при отборе проб влажного пара (который ведется для установления солесодержания пара) скорость его в отводящей трубе должна быть выше значений, до которых возможно устойчивое течение пленки. [c.43]

В этих условиях течение конденсатной пленки в основном определяется динамическим воздействием со стороны парового потока, причем на большей части длины (за исключением начального участка) режим движения конденсата в пленке носит турбулентный характер. Происходящий при этом интенсивный срыв жидкости с пленки в поток и обратный перенос капелек жидкости из ядра потока на пленку способствует процессу турбулентного перемешивания конденсата внутри пленки. Расчет теплоотдачи в этих условиях следует производить по формуле, полученной авторами [6] в результате теоретического анализа, основанного на аналогии Рейнольдса [c.156]

Вместе с тем в процессе полета вертолета может возникать нерасчетный режим, близкий к срыву потока при обтекании лопасти. В этом случае возникает перегрузка на вертолет, что может быть [c.748]

Пульсирующий режим горения факела при частоте вращения ТВД 2500—3500 об/мин и выше, вплоть до срыва факела. Причина этого — недостаточная (35 мм) ширина стабилизаторов.. После увеличения их ширины до 40 мм горение факелов происходит стабильно на всех режимах и во время пуска. Недоработка конструкции запальных горелок — причина плохого зажигания, особенно в зимнее время. Одним из средств уменьшения отрицательного влияния холодного воздуха может служить прогрев турбоагрегатов горячим воздухом из цехового коллектора в течение 20—30 мин перед пуском при низких температурах наружного воздуха, а также подогрев циклового воздуха во время пуска. Для улучшения работы запальных горелок были увеличены отверстия для подвода возду- [c.20]

В области гармонического захватывания наблюдалась аналогичная ситуация. Представление об этом дает рис. 6, в, записанный при Y=0, v=l и iV =0,144. Начальные условия те же, что и на рис. 6, а. Сравнение рис. 6, а и б показывает, что в области гармонического захватывания после срыва колебаний (убывание х) система переходит в новый стационарный режим, характеризуемый колебаниями с конечной амплитудой, чего не наблюдается в области субгармонического захватывания. Специфика обратного прохождения в области гармонического захватывания аналогична специфике области субгармонического захватывания. [c.31]

При обратном прохождении и достижении частотой значения v=0,974 начинается режим захватывания, амплитуда колебаний плавно увеличивается по мере уменьшения частоты. При значении частоты v=0,872 происходит срыв резонансных колебаний, наблюдается резкое убывание колебательной скорости х. В окрестностях зоны захватывания располагаются области почти периодических колебаний. Сравнение рис. 3, а и б показывает существенное отличие динамики системы при прямом и обратном прохождениях. [c.37]

При больших паросодержаниях парожидкостной смеси наступает дисперсно-кольцевой режим (в ядре потока течет пар с каплями жидкости, а по стенке — пленка жидкости). В этом случае наступление кризиса связывается с высыханием или срывом жидкой пленки и образованием сухой поверхности. [c.67]

При = 0,012, I jV 1 = 0,263 и начальных условиях, соответствующих условиям для рис. 5, а, автоколебания в системе не возникали. Запись, представленная на рис. 5, в, сделана при указанных выше параметрах, но с начальным значением (0) = 0,4. Режим выхода после срыва колебаний соответствует скорости = = 1,4 (up = 1,42), При обратном прохождении и начальных условиях Хо = io = Фо = 2,6 (О = 0,012, iV ( = 0,263) автоколебания в системе не возбуждались. [c.20]

Очевидно, что при безграничном повышении п вероятен такой режим, когда срыв масляного клина произойдет при относительно малых нагрузках, этому случаю будут соответствовать значения а, близкие к нулю. Прямая пропорция между углом а и значением его тангенса позволяет пользоваться этой величиной для выражения отношения исследуемого нагрузочного режима к критическому. [c.77]

Указанные скорости входа в рециркуляционные трубы могут быть соверщенно недостаточными для получения необходимых величин скорости входа воды в экранные трубы, подсчитываемые по формуле (6-1). Ради надежности работы рециркуляционных труб нецелесообразно превыщать указанные значения максимальных скоростей входа воды. Также нежелательным является значительное увеличение числа рециркуляционных труб. Наиболее простым и целесообразным способом снижения скорости входа воды в рециркуляционные трубы является установка на верхних коллекторах экранов штуцеров увеличенного диаметра, к которым с плавным переходом присоединяются рециркуляционные трубы. Такая схема присоединения рециркуляционных труб позволяет при относительно небольшом количестве этих труб обеспечить поступление в экранные трубы необходимого количества воды без опасности появления кавитации и срыва нормальной работы рециркуляционных труб. Обычное расположение рециркуляционных труб между верхним и нижним коллекторами экранов позволяет выполнять указанные трубы очень простой конфигурации. Такие рециркуляционные трубы с гидравлическим сопротивлением, значительно меньшим, чем экранные трубы, очень легко при известных условиях могут переходить на подъемный режим, особенно при размещении вблизи этих труб в верхнем коллекторе экрана отводящих труб. За счет подсасывающего действия отводящих труб верхних коллекторов через такие рециркуляционные трубы может отсасываться значительное ко- [c.163]

Подсос воздуха через гидрозатворы. Некоторые потоки горячего, обогащенного воздухом конденсата во избежание срыва вакуума во время эксплуатации турбины обычно направляют в конденсатор через гидрозатворы. При скапливании воздуха в верхних точках гидрозатвора может произойти разрыв потока и нарушиться работа гидрозатвора. При увеличении температуры среды в гидрозатворе уменьшается плотность среды, поэтому необходимо увеличивать высоту гидрозатвора. На гидрозатворах, работающих на холодной воде, для удаления воздуха из верхних точек можно выполнить дыхательную трубу с вентилем, который во время работы турбоустановки должен быть постоянно открыт. Правильность работы гидрозатвора в этом случае можно контролировать по периодическому (реже постоянному) выходу воздуха из [c.46]

Обычно на турбогенераторах выполняется защита, которая автоматически через определенное время отключает генератор при переходе его в моторный режим. При наличии такой защиты не следует торопиться с отключением генератора от сети, так как реле обратной мощности, на базе которого выполнена защита, обладает достаточно высокой надежностью и чувствительностью. В этом случае необходимо принять дополнительные меры по прекращению доступа пара в турбину и оставить такой режим до отключения генератора защитой. После отключения генератора убедиться в снижении частоты вращения. При возрастании частоты наиболее действенными операциями, которые можно произвести в доли секунды, являются подрыв всех предохранительных клапанов на котле и срыв вакуума. При этом повторный пуск турбины запрещается до выявления и устранения неисправностей, вызвавших задержку в снижении частоты вращения ротора турбины. [c.102]

Проведенные в свое время опыты [Л. 7-9] показали, что при сравнительно небольших скоростях газовой среды возникает или разрушение струй (в случае струйного распределения воды), или срыв жидкой пленки (в аппаратах с набивками). Такой режим препятствует эффективной работе аппарата, так как нарушает принцип противотока. В струйных аппаратах максимальные скорости газов при атмосферном давлении не должны превышать 1,0—3,0 м/сек. (в зависимости от геометрических размеров струй, температуры газов и некоторых других факторов). Это приводит к тому, что поперечные размеры газоходов экономайзеров контактного типа должны быть весьма велики. По-видимому, подобные аппараты целесообразно выполнять в виде устройств, расположенных на открытом воздухе и конструктивно близких к обычным градирням. [c.173]

Давление в установке поднималось включением компенсационного нагревателя после установления на рабочей трубе режима пленочного кипения. При этом тепловая нагрузка рабочей трубы несколько повышалась в целях предотвраш,ения срыва в режим пузырькового кипения. Поддержание давления в сосуде осуществлялось соответствующим включением холодильника. [c.130]

Введение предварительного натяга в упругое соединение приводит к появлению в области резонансных частот еш.е одного устойчивого периодического движения со сравнительно небольшой амплитудой колебаний. Виброгашение здесь сводится к срыву опасных колебаний и переходу системы на другой режим. Однако для того чтобы произошел такой срыв , необходимо предусмотреть в демпфере дополнительное устройство, например, ограничитель. [c.245]

Малые колебания нити относительно стационарного движения. В реальных условиях на стационарно движущийся стержень действуют различного рода возмущающие силы, вызывающие колебания стержня. Например при движении ленточного радиатора (рис. 8.13) из-за неравномерного вращения или случайных срывов при обтекании стержня [потоком возникают колебания. Они могут нарушить нормальный режим работы системы, особенно в случае, когда внешние возмущающие силы периодически изменяются во времени. Для избежания возможных резонансных режимов (при известных частотных характеристиках внешних возмущений) необходимо знать спектр частот стержня. [c.214]

В системах с комбинированным резервом более эффективными становятся усилия по улучшению ремонтопригодности. Выигрыш надежности по вероятности срыва функционирования от введения восстановления не является мультипликативной функцией выигрышей, достигаемых в системах с одним видом избыточности. Он существенно больше. В табл. 2.6.1 приведены значения выигрыша Gq(P), равного отношению вероятностей срыва функционирования в невосстанавливаемой (Р=0) и восстанавливаемой (Р = 20) системах и вычисленного при = = 1. По этим данным видно, что введение восстановления уменьшает вероятность Qi(4 О в кумулятивной системе с 4 = 0,044 в 1,67 раза, в дублированной системе в 6,2 раза (ненагруженный режим), тогда как в системе с комбинированным резервом в 27,4 раза (произведение выигрышей равно 10,5). [c.77]

При переходе с конденсационного режима на режим ухудшенного вакуума конденсатный насос работает нормально (без срыва), так как температура конденсата становится ниже температуры насыщенного пара при увеличенном давлении в паровом пространстве конденсатора. [c.120]

Иногда режим срыва насоса на характеристике Н = f рд ) не проявляется четко, а напор (расход и КПД) достаточно плавно снижается при уменьшении давления. Такие срывные кавитационные характеристики наблюдаются иногда при испытаниях шнековых насосов, а у центробежных и шнекоцентробежных насосов они имеют место при DylD.2 > 0,5. При DJD > 0,5 условия на входе могут оказать влияние на выходные параметры. В этом случае за давление срыва условно принимается такое давление, которое соответствует установленному падению напора, зависящему от требований, предъявляемых к двигательной установке. Обычно для основного насоса АН = 2. .. 3 % от Я ач. для бустерного насоса допускается АН до 10 % от Я а . [c.188]

Срыв подачи насоса и переход его на холостой режим работы могут получиться и при иеизмеппой характеристике установки (уровень в резервуаре 5 постоянен), если характеристика установки пересекает характеристику пасоса в двух точках (точки С п D характеристики). Это может возникнуть при снижении частоты вращения (например, из-за вред1е1П ого падения напряжения электросети, пита- [c.190]

Время выхода на рабочий режим Тза уска - 10 с. Диапазон устойчивой работы по срыву 0,3 а < 8,0, где а — коэффициент избытка воздуха (рис. 7.27). Из условия достижения необходимой температуры на входе в закручивающее сопловое устройство го-релк1 длина стабилизирующего спирального устройства составляет = 40,0-50,0, где = al d — относительная длина спирали d — минимальный размер вихревой камеры — длина витка — диаметр спирали d = (2-3)d . [c.352]

При дальнейшем увеличении збъемиой коицеитрацпи газовой фазы при 6g>0,6—0,8 реализуется пленочный или кольцевой режим течения, при котором жидкая фаза образует непрерывную пленку, текущую вдоль стенки канала, а паровая фаза — ядро потока. Из-за динамического взаимодействия газового ядра потока и жидкой пленки на поверхности последней образуются волны, с гребней которых могут срываться капли и уноситься в ядро потока. В этом случае реализуется дисперсно-пленочный режим, который в литературе называется оиснерсно-кольцевым режимом. [c.170]

I — кольцевой без срыва капель II — кольцевой со срывом капель /V — пузырьковый, пробковый, снарядный V — расслоенный со срывом капель VI — расслоенный без срыва купель. Данные В. Е. Накорякова — расслоенный режим, О — пузырьковый, — пробковый, Л — снарядный, 0 — днсперсно- [c.167]

Необходимо отметить, что ходя в пределах конкретной области изменение какого-либо параметра не меняет качественно режим теплообмена, тем не менее протекание процесса несколько изменяется. Так, с уменьшением расхода охлавдающей воды в режиме пленочного кипения возрастает площадь паровой пленки (пузыря) на охлаждаемой поверхности. Пузырь, непрерывно перемещаясь по ней, пульсирует периодически срывается, дробясь в ядре потока на множество мелких, а на поверхности теплосъема сразу же возникает новый пузырь. Частота пульсаций при этом составляла 3—5 1/с при недогреве охлаждающей воды А1 60 °С. [c.42]

Режим работы установки для полунепрерывной отливки груб (ПНОТ) включает отливку раструбной части трубы и её цилиндрической части до некоторого уровня во втулке, затем срыв , непрерывную заливку при постоянном (с небольшими колебаниями) уровне металла и, наконец, третий этап — конец заливки и быстрое охлаждение. Температура заливаемого чугуна составляет 1270—1290° С, температура воды, охлаждающей втулку снаружи — 8—18° С, продолжительность цикла — 7— 10 мин. [c.233]

Режим, при котором возникает срыв пленок или разрушение струй, определяется удельным количеством движения yw /g в газовом потоке. Отсюда следует, что если при атмосферном давлении известна максимально допустимая скорость газа Шцакс. то при переходе к повышенному давлению в контактном экономайзере максимальная скорость определится равенством [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...