Характеристика срывная кавитационная

В работе [1] приведены графики для расчета поправочных коэффициентов, учитывающих изменение вязкости жидкости. На рис. 4.2 представлены типовые характеристики центробежного насоса (штриховой линией показаны срывные характеристики в кавитационном режиме). [c.56]

На рис. 1.1 приведены фотографии кавитирующего осевого шнекового преднасоса экспериментального насоса для двух режимов — без обратных q > 0,5) и с обратными токами q = 0,3) для одного и того же входного давления, при котором еще не происходит падение напора насоса по соответствующим срывным кавитационным характеристикам (рис. 1.2). [c.12]

Рис. 1.2. Срывные кавитационные характеристики насоса

Рис. 8.7. Типичный вид срывных кавитационных характеристик шнеко-центробежного насоса в целом и осевого шнекового преднасоса

Отметим одну важную для дальнейшего изложения характерную особенность срывных кавитационных характеристик высокооборотных шнеко-центробежных насосов. На режимах частичной кавитации (особенно чисто паровой) тангенс угла наклона касательной к кавитационной характеристике насоса, как правило, [c.227]

Зависимость напора насоса от давления на входе при постоянном расходе и постоянной угловой скорости называется срывной кавитационной характеристикой (рис. 6.18). [c.117]

Рис. 6.18. Срывная кавитационная характеристика шнекоцентробежного насоса

На срывной кавитационной характеристике насоса режимы запирания располагаются между вторым критическим и суперкавитационным. На режимах запирания отсутствует однозначная связь между давлением на входе и напором насоса, а расход ограничен предельной величиной. [c.118]

Рис. 6.20. Обобщенные кавитационные характеристики насосов а - срывная кавитационная характеристика б - характеристика предельных расходов I и II - первый и второй критические режимы

Квазистационарная модель учета кавитационных явлений в насосе, использующая обобщенные статические срывные кавитационные характеристики (рис. 6.20) для описания динамических процессов, применима в [c.120]

Рис. 3.53. Срывные кавитационные характеристики

На рис. 3.54 для примера приведены срывные кавитационные характеристики, полученные при испытании шнекоцентробежного насоса на воде (напор шнека определялся измерением давления на корпусе между шнеком и центробежным колесом). [c.190]

Обычно срывная кавитационная характеристика задается в обобщенной форме в координатах Н=Г (ДЬ х), где Н=Н,/Нб - отно- [c.118]

Рис. 3.50. Срывная кавитационная характеристика, типичная для шнекоцентробежных насосов, при 0) = onst

На рис. 3.50 представлена срывная кавитационная характеристика, типичная для шнекоцентробежных насосов ЖРД. При давлении на входерцазв насосе возникает кавитация. Однако уменьшение давления от До рщ,, несмотря на развитие кавитации, не приводит к изменению напора и КПД насоса, но при этом могут наблюдаться эрозионные и колебательные явления. При давлении напор начинает снижаться (одновре.менно с напором снижается КПД). Будем называть этот режим критическим. При давлении на входе рррв напор резко падает. Резко снижаются также КПД и расход, который уже не удается поддержать постоянным. Этот режим будем называть срывным кавитационным. [c.188]

Иногда режим срыва насоса на характеристике Н = f рд ) не проявляется четко, а напор (расход и КПД) достаточно плавно снижается при уменьшении давления. Такие срывные кавитационные характеристики наблюдаются иногда при испытаниях шнековых насосов, а у центробежных и шнекоцентробежных насосов они имеют место при DylD.2 > 0,5. При DJD > 0,5 условия на входе могут оказать влияние на выходные параметры. В этом случае за давление срыва условно принимается такое давление, которое соответствует установленному падению напора, зависящему от требований, предъявляемых к двигательной установке. Обычно для основного насоса АН = 2. .. 3 % от Я ач. для бустерного насоса допускается АН до 10 % от Я а . [c.188]

Существенное влияние на расходные характеристики насадков оказывает форма каналов и в первую очередь радиус скругления входных кромок и длина испарительного участка. На рис. 9-9 представлены результаты испытаний трех цилиндрических насадков с различными радиусами скругления входных кромок. Графики наглядно показывают, что наиболее сильное влияние скругления сказывается на режиме течения холодной (сильно недогретой) воды при достаточном большом радиусе скругления кавитационный режим вообще не появляется из-за отсутствия срывной зоны на вход- [c.248]

К числу первых работ, в которых была экспериментально установлена зависимость напора центробежного колеса от объема кавитационной полости, относятся работы В. П. Козелкова и А. Ф. Ефимочкина [54]. В этих работах при исследовании переходных процессов в гидравлической системе с центробежным насосом, сопровождающихся развитой кавитацией в центробежном колесе, обнаружено, что напор насоса однозначно определяется объемом кавитационной полости в центробежном колесе. Объем У у в свою очередь, определяется из уравнения материального баланса. Наблюдаемый довольно сложный характер изменения давления на выходе из насоса невозможно было объяснить изменением входного давления (с использованием обычных срыв-ных кавитационных характеристик насоса) каждой точке на срывной ветви кавитационной характеристики насоса соответствует строго определенная величина кавитационной полости. [c.160]

Для осевых и шиекоцентробежных насосов можно выделить еще режим при давлении р ., несколько меньшем срывного, III — супер-кавитационный режим. Многие насосы могут достаточно устойчиво работать при резко уменьшающихся значениях напора и расхода, когда давление на входе несколько меньше срывного, т. е. на срывной (левой) ветви характеристики (см. рис. 3.50). Этот режим характеризуется тем, что кавитационная каверна, имея длину, превышающую длину лопатки, отрывается от лопаток. Теоретической схемой такого режима является отрывное кавитационное обтекание лопаток (суперкавитационное обтекание). [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...