Методика расчета координат точек

Методика расчета координат точек [c.91]

Для вычисления энтальпии и энтропии влажного воздуха по формулам (VII. 1) и (VII. 2) нужно знать значения трех параметров температуры, паросодержания и парциального давления воздуха. Предварительно необходимо определить один или два неизвестных параметра по двум заданным. Заданными являются параметры, отвечающие тем кривым, точка пересечения которых рассчитывается. Поэтому в зависимости от выбранных пересекающихся кривых заданными будут являться различные параметры, что в свою очередь вносит изменение в методику расчета координат точек. Рассмотрим ее для различных сочетаний пересекающихся кривых. [c.91]

Расчет на ЭВМ координат точек режущих кромок обкаточных резцов, предназначенных для нарезания методом зуботочения зубчатых колес с внешними и внутренними зубьями, достаточно полно представлен в работах [258, 259], поэтому в данном справочнике не приводится. Методика расчета координат точек режущих кромок обкаточных резцов для нарезания шлицевых валов с прямобочным профилем приведена в [262]. [c.639]

Таким образом, щш использований прямоугольной сетки Заметно усложняется методика расчета, что в некоторых случаях может явиться отрицательным решающим фактором. Преимуществом же, как было показано, является наглядность процесса, заключающаяся в том, что исследователь в процессе расчета может анализировать изменение параметров газа при фиксированном значении одной из координат. При использовании произвольной сетки характеристик, когда расчет процесса является более простым, такое исследование также возможно однако для этого, как было показано, необходимо проводить выравнивание точек пересечения характеристик и интерполяцию параметров газового потока для их определения при постоянном значении одной из координат. [c.104]

В работе [Л. 168] были проведены испытания на длительную прочность при растяжении также и трубчатых образцов при нагружении внутренним давлением. Таким путем получили прямую длительной прочности, показанную на рис. 7-22,6 (опытные точки относятся к тройникам). Затем были определены условные приведенные напряжения в тройниках при коэффициенте ослабления основной трубы ф. Эти напряжения и время до разрушения испытанных тройников послужили координатами опытных точек на рис. 7-22,6. Как видно из этого рисунка, предлагаемая методика расчета в подавляющем большинстве случаев обеспечивает длительную прочность тройника несколько выше расчетной. Выпавшая слева точка 2 относится к толстостенному тройнику с весьма толстостенным отводом. [c.419]

Рассматривая относительное движение деформирующих поверхностей корпуса и ротора, удобнее условно ротор считать неподвижным. Для решения задачи геометрию зазора между корпусом и ротором в поперечном сечении камеры смесителя представляют таблично в виде зависимости поперечного размера Н от угловой координаты ф сечения зазора, пренебрегая в дальнейшем кривизной средней линии этого зазора. С точки зрения методики расчета следует выделить два типа поперечного сечения вала сечение с плавным расширением зазора после гребня ротора и со ступенча- [c.140]

Сечение из стандартных профилей. Для стандартных профилей (двутавров, швеллеров, уголков, кругов, прямоугольников и др.), составляющих сложное сечение, все геометрические характеристики известны (существуют специальные таблицы). При этом использовать изложенный алгоритм нецелесообразно, так как он требует трудоемких вычислений координат точек, лежащих на криволинейных контурах. Здесь для определения геометрических характеристик рационально применить общепринятую методику, которая предусматривает следующие этапы расчета [c.66]

Разработана методика расчета донного давления и координат точек отрыва на криволинейной новерхности задней кромки плоского тела, обтекаемого двумя сверхзвуковыми потоками, с учетом эффекта местного пере-расширения потоков. [c.240]

Расчеты по приведенной методике можно быстро выполнить с помощью ЭВМ, составив программу в соответствии со структурной схемой расчета (рис. 28). В итоге будут получены величины а и а.2, характеризующие начало и конец процесса выдачи из захватных органов, щ и (/о — координаты точки, в которой ПО покидает захватный орган, и а , Ь , — коэффициенты параболы — траектории движения. Если приемную часть лотка выполнить в точном соответствии с параболой, по которой падает ПО, то процесс выдачи будет наиболее производительным. [c.170]

Расчет начинаем от характеристики ВС. Для этого разбиваем её на N равных частей. Получим координаты точек С, Су,..., N-2, В. Как известно, во всех этих точках скорости постоянны. Следовательно, будут постоянными и С = С1 = tgP , = = с1 ау. Величина угла Маха х определяется из таблицы решения задачи об обтекании клина. Первая задача, которую нам необходимо решить, — это определение параметров потока в точке пересечения характеристики второго семейства, исходящей из точки Су, с жесткой границей в точке I. Решение этой задачи в прежних переменных было дано выше, и оно нами было названо операцией 2 . Указанная нами операция с достаточной точностью может быть проведена только для не очень больших скоростей. Теперь мы изложим методику решения этой задачи, годную для любого случая. Заметим, что, зная параметры потока в точке 1 стенки, мы можем их определить во всех точках 2, 3, 4,..., М, лежащих на пересечении отрезков характеристик второго семейства, исходящих из точек С , С3,..., В, и отрезков характеристик первого семейства, исходящих из точек [c.340]

Ниже рассматриваются основные положения расчета на виброустойчивость рукавных станков для шлифования и полирования облицовочного камня. В частности, приводится методика расчета динамических характеристик упругой системы этих станков. Работающий станок, с точки зрения динамики, представляет активную, энергетически замкнутую систему. Для описания динамических процессов составляются дифференциальные уравнения, устанавливающие зависимость между входными и выходными координатами упругой системы [c.303]

В связи с вышеизложенным рассмотрим методику расчета теоретического осевого профиля ведущего круга. В работе [75] такая методика предлагается, однако в самом начале расчетов допущена ошибка в формулах преобразований координат, в результате чего формулы для координат точек линии касания в случае разворота ведущего круга в [c.69]

Метод расчета АЛП с использованием Таблиц высот и азимутов светил и ее прокладку на карте с выбором определенных координат счислимой точки практически можно применять до широты 88°. Но более удобно при полетах выше 75° использовать другую методику расчета и прокладки АЛП, которая значительно облегчает и ускоряет процесс обработки измеренных высот светил. В полярных районах близость географических полюсов позволяет брать их за счислимые точки. На полюсах Земли плоскость истинного горизонта совпадает с плоскостью небесного экватора, а любое направление — с меридианом. Поэтому для полюсов Земли вычисленная высота светила равна его склонению, а линия азимута совпадает с меридианом географического места светила (ГМС). Эта особенность точек полюсов позволяет при расчете АЛП обходиться без Таблиц высот и азимутов светил. Порядок расчета и прокладки АЛП в этом случае следующий измерить высоту светила и исправить ее на величину поправки секстанта и рефракции, а для Луны учесть еще и величину параллакса [c.144]

Червячные фрезы с поворотными рейками могут быть спрофилированы и для нарезания различных зубчатых изделий с не-эвольвентным профилем — шлицевых валов, звездочек цепных передач. Методика расчета может быть использована та же, но в этом случае необходимо задать большее число расчетных точек и определить их координаты на червяке. [c.558]

Задавая шесть координат на концах балки, можно определить из полученного уравнения оставшиеся шесть неизвестных координат, а затем по вектору последовательно определить перемещение и усилие в каждой точке балки, что соответствует стандартной процедуре метода начального параметра. Недостатком этого метода является высокая степень экспонент, входящих в переходную матрицу. Элементы матрицы на ЭВМ Минск-32 вычисляются с точностью до семи значащих цифр и, следовательно, гиперболические функции заменяются экспонентами при показателях степени, больших восьми. При таких округлениях граничные условия на концах не удовлетворяются, что ограничивает частотный диапазон вычислений. Верхняя граничная частота может быть увеличена, если вычисления вести от концов балки к ее середине и неизвестные значения векторов находить из условия равенства перемещений и нагрузок в какой-либо средней точке балки. Показатели степени уменьшаются при этом примерно пропорционально длине участка балки, т. е. в два раза, и, с.ледова-тельно, граничная частота возрастает в четыре раза. Аналогичный алгоритм расчета применен в данной методике. [c.105]

Рассмотрим методику определения давлений в закрытых направляющих токарного станка (рис. 37). При перемещении суппорта по направляющим станка на них действуют внешние силы резания Fx, Fy, F , сила Fq, перемещающая суппорт, стол и вес суппорта G. В результате действия этих сил в направляющих станка возникают реакции F , Fb и Ре, которые определяют величину и характер распределения давлений по длине на каждой грани направляющих. Неизвестные силы F Fb, Fq и Fq могут быть определены из четырех уравнений статики. С целью упрощения расчетов совместим оси координат системы с направлением соответствующих сил резания, а начало координат расположим в точке пересечения реакций в Fb- Проектируя силы на оси координат и беря сумму моментов относительно оси X, получим [c.52]

При определении значения Р по рассматриваемой методике не нужно вводить поправки на качество наружной поверхности лент, масштабный фактор и концентрацию напряжений, так как 0в, 0 1 устанавливали опытным путем для каждого типоразмера ленты и ее материала. После нахождения Р и фд необходимо проверить их на возможные режимы нормальной и экстренной работы подъемной установки в соответствии с общепринятой методикой [58]. Сводные формулы для расчета приведены в табл. 4. Наибольшее значение и т] ) по условиям усталостной прочности принимают за окончательное для подбора размера лент. После чего определяют значения и ° т1п> И диаграмме усталостной прочности (см. рис. 2), далее проверяют положение точки с координатами (Од, о ) в пределах треугольника ОАС. [c.27]

Производим расчеты по методике [22], получаем 8 = 2,2 мкм 41,8 < а< 46,2 мкм. Так как за начало координат принято + 20 мкм, то фактические значения доверительного интервала составляют 22 < а <26 мкм. [c.304]

Решение системы уравнений (2.3), (2.4) проводилось при помощи методики [1, 2]. Некоторые результаты представлены на фиг. 1, 2. За начало отсчета (д = 0) принята точка, где р = 7г приведенные температура Г, плотность р и безразмерная координата х 1 определены в [1, 2]. В случае молекул - упругих сфер использовались значения коэффициентов со , Yp, даваемые первым приближением по полиномам Сонина (формулы (1.5) в [2]). Представлены также результаты расчетов методом прямого статистического моделирования [2]. [c.191]

Предложена методика расчета малого перемещения пространственной кинематической цепи с вращательными парами, использующая как расчет мгновенных скоростей и ускорений в заданном положении механизма, так и расчет элементарного перемещения под действием этих скоростей и ускорений. Выведены формулы для вычисления координат точки звена при вращетши его вокруг оси, которые могут быть положены в основу алгоритма расчета перемещения кинематической цепи с вращательными парами. [c.116]

В случае, когда испытания проводятся на вискозиметре с червячной пластикацией и нагнетанием в экструзионную головку с капилляром, построенные в координатах р — Q результаты предварительно обрабатываются графически (интерполируются) и принимаются для расчета точки при Q = onst для длинного и короткого капилляров. Вместо скорости плунжера при этом в исходную таблицу заносят значения объемного расхода, и в программе 1 устраняется оператор (в первой строке) пересчета по формуле (2.2). В остальном методика расчета остается прежней. [c.87]

Существуют различные методики расчета сварных соединений на циклическую прочность. Ниже рассмотрена методика, изложенная в [29 30] и базирующаяся на результатах усталостных испытаний сварных деталей реальных размеров, проведенных для различных сталей с разнообразными необработанными механическим путем бездефектными швами. На базе 2 10 циклов нагружений получены значения пределов выносливости симметричного сг 1д и отнулевого Оод режимов. По этим двум точкам в координатах (а ах — максимальное, — среднее [c.94]

Расчет траектории инструмента Таблицы допусков и посадок таблицы геометрических расчетов типовые методики расчета Расчетнотехнологическая карта эскиз траектории Выбор (уточнение) системы координат. Определение наладочных размеров детали. Расчет координат опорных точек. Разделение проходов на ходы и шаги. Построение траектории движения режущего инструмента, Преобразование систем координат [c.804]

Методика расчета наибольших напряжений в эллиптических цилиндрах зависит от величины эллипсности. При большой эл-липсности определяющими будут напряжения изгиба, в сравнении с которыми мембранные напряжения пренебрежимо малы. Наибольшего значения напряжения изгиба достигают в точках с координатами ф = 90°. В точках с координатами ф = О и 180° они будут в два раза меньше. С уменьшением эллипсности напряжения изгиба уменьшаются и для цилиндров с сечением, близким к круговой форме, определяющими становятся мембранные напряжения. [c.204]

Методика и пример расчета вибрации подшипниковых узлов. Вибрация подшипника порождается колебаниями всех элементов. Однако определяющее влияние на вибрационные свойства подшипника оказывают виброперемещения колец. На практике представляет интерес разделение линейных и угловых колебаний подвижного кольца. Если к тому же пренебречь демпфированием, значимым только в резонансных зонах, и перекрестными связями jiXj (/ Ф / ) по линейным координатам, то уравнение линейной вибрации можно представить в виде /2 [c.684]

Определение геометрических характеристик сечений производится в настоящее время путем исследования моделей (метод Прандтля, метод Дитмана — Алексеева [2] и др.). Такой путь отличается большой трудоемкостью, многоэтапностью, требует наличия специальных установок. На Сестрорецком инструментальном заводе разработана методика расчета геометрических характеристик сечений концевого инструмента и машинная программа для ЭВМ типа Минск-32 . Расчет производится в такой последовательности профиль поперечного сечения инструмента задается в полярных координатах массивом значений рг —(р —радиусы а,- — угловое положение -й точки профиля). Для повышения точности расчета рекомендуется при задании массива рг — щ каждый участок профиля, ограниченного точками, в которых наблюдается перелом кривой (первая производная изменяется скачками в точке, являющейся концом одного и началом другого участка кривой), задавать не менее чем тремя точками (двумя крайними и одной промежуточной). Необходимость задания исходных данных для расчетов в виде массива значений рг — г объясняется стремлением решения широкого круга практических задач. Так, при расчете геометрических характеристик и напряжений от действия крутящего момента М р и осевой силы Р с приходится решать два вида задач 1) выбор рационального вида профиля при проектировании инструмента 2) оценка возможностей данного профиля путем сопоставления инструмента, изготовленного различными способами различными изготовителями, часто при отсутствии технических данных и геометрических параметров сечения. В последнем случае профиль поперечного сечения получают увеличением на проекторе поперечного среза инструмента. Сече-йие при этом не имеет центра тяжести, его параметры могут быть [c.25]

В основу программы положены две методики расчета профилей методика канд. техн. наук С. И. Лашнева и упрощенная методика канд. техн. наук С. А. Лопатина. Первая методика позволяет решать общие задачи по оптимизации профиля, параметров установки изделия и инструментов на строгой математической основе, учитывающей все необходимые и достаточные условия, исключающие интерференцию профилей. При разработке программы в соответствии с этой методикой было учтено требование максимального расширения диапазона использования программы, для чего входные данные предусмотрено задавать в виде массива значений координат текущей точки профиля безотносительно к виду обрабатываемого инструмента. Массив координат точек при этом целесообразно использовать тот же, что и при решении задачи о расчете геометрических характеристик сечений и напряжений с дополнением некоторыми данными. В конечном результате расчеты исходного профиля и профиля инструмента для его обработки представляются частью общей задачи по выбору профиля поперечного сечения инструмента, обладающего оптимальными геометрическими характеристиками (жесткостью на изгиб и кручение, равномерным распределением напряжений на контуре и т. д.) и, кроме того, технологичного в изготовлении (под технологичностью изготовления при. этом понимается возможность обработки профиля без его искажений, вызванных подрезаниями и интерференцией обрабатываемой и обрабатывающей поверхностей). Такой общий подход необходим при разработке конструкций или модернизации инструмента, при его исследовании, при выборе допусков на изготовление и т. д., ибо в конечном счете все расчеты служат одной задаче — обеспечению выпуска высококачественного инструмента, повышению его эффективности. [c.346]

Обоснованность предлагаемой методики определения параметров опорных точек подтверждается результатами расчета второго вириального коэффициента Вп- По вычисленным из выражений (13) и (15) Го 12 и Уо12 были определены 12 и О12, которые использовались для вычисления Вц по потенциалу Леннарда-Джонаса (6—12) [3], Сопоставление расчетных значений Вц с величинами, полученными на основании данных о сжимаемости [9], представленное в табл. 2, показывает, что для большинства температур расхождения лежат в пределах погрешности определения 12. Все это свидетельствует о том, что изложенная методика может быть использована для расчета координат опорных точек большинства технически важных многокомпонентных газовых смесей. [c.199]

В данной работе разработана методика расчета донного давления и координат точек отрыва с учетом местного перерасшпренпя потоков. [c.240]

Переходу от норм контакта к обеспечивающим их нормам геометрической точности препятствует отсутствие необходимых для этого материалов и методик. Существующие классические методы расчета размерных цепей разработаны исходя из предположения, что контакт деталей осуществляется по поверхностям, имеюпдам правильные геометрические формы. При этом условии правомерным является определение в координатной системе положения рассматриваемых поверхностей координатами точек, им принадлежащим. Такая идеализированная схема удобна для проведения всевозможных геометрических расчетов, связанных с определением взаимного расположения поверхностей деталей в собранной машине и при их изготовлении. В то же время нельзя не учитывать реальное состояние поверхностей, по которым осуществляется соединение - контакт деталей. [c.367]

Комплекс исследований магистральных трубопроводов, эксплуатируемых в течение 20-30 лет в сложных геоклиматиче-ских условиях Карпат, других регионах Украины и Российской Федерации, проведенный в последние годы, в итоге привел к созданию методики расчета НДС по результатам измерений перемещений некоторого множества точек на поверхности трубы. Указанные измерения проводятся различными методами геодезическими, прямыми измерениями на трубе, проводимыми с помощью аппаратуры контроля как внещней, так и внутренней поверхностей исследуемого участка. Точное измерение перемещений, расположение узлов, в которых они проводятся с возможно меньшим шагом по пространственным координатам, позволяет получить достаточно точные оценки напряжений и их изменений в трубопроводе, выделить наиболее уязвимые участки трубопровода с точки зрения внешних и внутренних механических воздействий. [c.238]

Проведенная модернизация полностью подтвердила расчеты время цикла улсеньшилось на 2—5 с, что составляет до 60% Т , забросы давления в полостях гидромотора исчезли, ускорения при торможении и фиксации снизились в 3—5 раз и не превышали допустимых. На рис. 2 в координатах Оа Олц немодер-низированные ПС отмечены кружками. Большинство кружков находится в зонах 1 и 4, что позволяет данную конструкцию отнести к числу надежных, но средних по быстроходности. Модернизация заметно повысила быстроходность указанных ПС, причем если в старой конструкции при дефектном изготовлении ТЗ имеют место повышенные нагрузки в приводе, скачки давления, колебания, удары и увеличение времени цикла в 1,5—2 раза, то у модернизированного привода эти нежелательные явления выражены слабее, и только при грубых дефектах изготовления золотника или неправильной наладке. По материалам исследований выбраны диагностические параметры — угловые скорость планшайбы ш и ускорение а, составлены дефектные карты для обоих вариантов приводов. Столы с гидроприводами других конструкций, обследованные по описываемой методике, на рис. 2 отмечены зачерненными кружками. [c.104]

Наиболее точная оценка величины сго,2 может быть выполнена при использовании тензометров. Методика здесь полностью аналогична той, которая применяется при определении (То,о5- Поскольку допуск по удлинению для расчета условного предела текучести относительно велик, его часто определяют графически по диаграмме растяжения, если последняя записана в достаточно большом масштабе (не менее 10 1 по оси деформаций). Для этого по оси удлинений от начала координат откладывают отрезок О К = 0,2 —и через точку К проводят прямую, параллельную прямолинейному участку диаграмдмы (рис. 68). Ордината точки 5 будет соответствовать величине нагрузки Ро,2, определяющей условный предел текучести [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...