Измерение распределения давления на стенку

Измерение распределения давления на стенку [c.279]

Отметим, что первоначально результаты фотографирования и результаты, полученные измерением распределения давления на стенке, оказались противоречивыми. Хотя на фотографиях была ясно видна большая интенсивность ударных волн, измерения у стенки почти [c.64]

Если пограничный слой является турбулентным или искусственно делается турбулентным, прежде чем достигается максимум скорости, то на фотографиях обнаруживается сильный скачок уплотнения. Этот скачок приблизительно перпендикулярен стенке, и измерение распределения давления на стенке показывает быстрый рост давления, вызванный присутствием ударной волны. Иногда ударная волна имеет небольшой наклон в направлении потока, вероятно, потому, что основной поток отклоняется при отрыве или быстром возрастании толщины пограничного слоя. В подобных случаях, как и при ламинарном пограничном слое, также наблюдаются отраженные волны расширения, хотя это отражение недостаточно, чтобы устранить возрастание давления у стенки. [c.65]

В настоящей статье представлен новый, основанный на количественных соотношениях метод определения режима течения. Метод состоит в измерении и анализе спектрального распределения пульсаций давления на стенке. Показано, что эти спектры однозначно определяют режимы течения. Они дают возможность ввести новую, более обоснованную классификацию. В первой статье детально описана техника измерения, представлены результаты экспериментов и предложен метод их классификации. В следующей статье будет обсуждаться использование измерений пульсаций давления на стенке как метод исследования гидродинамики двухфазного потока. [c.9]

Кроме того, производятся различные измерения и наблюдения, необходимые для выяснения особенностей течения, сравнения с теоретическими данными или объяснения экспериментальных результатов. Наиболее распространены измерения полей скоростей и давлений в различных сечениях потока, распределения давления на стенках, исследование течения в пограничном слое и наблюдение или фотографирование потока с помощью оптических методов (теневого метода, метода полос или интерферометрического метода). [c.480]

Для надежности определения начала кипения, кроме измерения температуры потока по длине, производятся еще измерения распределения давления. Поскольку процесс кипения сопровождается увеличением объема паровой фазы, скорость движения смеси по длине трубы также увеличивается. Это обусловливает затрату большой силы на ускорение потока и на преодоление трения потока о стенку. Вследствие этого наблюдается увеличение градиента давления по длине трубы и соответствующее падение температуры насыщения, особенно на выходе из трубы. Это необходимо учитывать при обработке опытных данных. [c.255]

В исследованиях первого класса используется такое же оборудование и методы испытаний, как в любой хорошо оснащенной лаборатории для исследования бескавитационных характеристик тех же гидросооружений. Гидросооружения имеют две отличительные особенности течение со свободной поверхностью и большие размеры. Последнее обусловливает течение с большими числами Рейнольдса, соответствующими турбулентному режиму. Поскольку основными являются силы тяжести, моделирование осуществляется по числу Фруда. Поэтому масштаб модели должен быть большим, чтобы числа Рейнольдса по крайней мере были достаточны для турбулентного течения. Однако при таком методе моделирования обычных установок с атмосферным давлением на свободной поверхности на модели не возникает паровая кавитация, даже если в натуре она происходит интенсивно. Поэтому на модели невозможно определить возникновение кавитации, но о нем можно судить по измеренным распределениям давления. Такие измерения необходимо проводить на всех поверхностях, на которых могут быть низкие давления. В простых сооружениях большинство опасных зон известно. Тем не менее рекомендуется рассчитать значения числа кавитации К) и числа Кг, соответствующего началу кавитации на стенках канала, по формулам (7.11) и (7.14) и воспользоваться методом, приведенным в разд. 7.7.2 и 11.1.6. [c.549]

Установка была снабжена координатниками для измерения насадками полей параметров потока на входе в решетку и на выходе из нее. Для исследования решеток оптическим методом в одну из обойм вставлялось металлическое зеркало, на котором крепились лопатки. Зеркальный оптический прибор позволял фотографировать оптические картины течения по методу полос одновременно с измерением распределения давления по контуру центрального профиля и на стенке межлопаточного канала. [c.6]

В результате измерений статического давления на внутренней поверхности стенок ограждения определен его градиент. Оказалось, что при одном и том же расходе материала градиент давления уменьшается при уменьшении площади поперечного сечения центрирующего патрубка (рис. 5.61). Максимальный градиент, как и следовало ожидать, наблюдался при к = , когда поток материала занимал все сечения ограждения. Затем, по мере сужения потока, увеличивалась полость между потоком и стенками ограждения, т.е. увеличивалась область рециркуляции воздуха, и перепад давления резко менялся. При к>Ъ перепад давления практически устанавливается около какой-то постоянной малой величины. Из-за малости этой величины давление в ограждении можно считать равномерно распределенным, что значительно упрощает расчет необходимого объема отсасываемого воздуха. Экспериментальные исследования выявили, что оптимальное разрежение в полости между стенками составляет Р2 = 12 Па. [c.354]

На рис. V.15 показано распределение давлений, измеренных на стенке сначала сужающейся и затем расширяющейся трубы. Во всех случаях расход воды остается одинаковым. Давление изменялось на выходе из трубы при помощи дроссельного крана. При достаточно больших противодавлениях (кривые а и б) происходит обычное движение жидкости в наиболее узком сечении давление достигает минимального значения, а затем вновь восстанавливается. Когда противодавление становится настолько малым, что в наиболее узком сечении наступает кавитация (кривая б), давление не восстанавливается. Дальнейшее понижение противодавления (кривые гид), как и следовало ожидать, не вызывая понижения давления в наиболее узком сечении, приводит к расширению области кавитации. При противодавлении, равном давлению парообразования, кавитацией охвачена вся расширяющаяся часть трубы (кривая е). [c.117]

На рис. 20 показано распределение давления, измеренного в масштабных скоростных напорах, на внутреннюю поверхность стенок камеры при различном пережиме выходного торца. Как видно, давление, измеренное с помощью отверстий малого диаметра в криволинейных стенках осесимметричной циклонной камеры, и кинетическое давление, измеренное в пристенном слое шаровым зондом, совпали. Расхождение порядка [c.141]

По данным измерений полных давлений и температур потока в сечениях пограничного слоя во всех секциях рабочих участков и статических давлений в этих сечениях построены графики распределения скоростей и температур в пограничном слое каждой секции. По этим графикам определены интегральные характеристики пограничного слоя толщина потери импульса б , толщина вытеснения б , толщина потери энергии -O и толщина теплового вытеснения Л затем построены графики изменения этих характеристик по длине экспериментального участка (по координате х). Кроме того, построены графики изменения скорости, температуры и плотности (ыь ир ) в невозмущенном потоке, а также температуры стенки по длине канала. Эти графики использованы для вычисления касательного напряжения tw и теплового потока q-u, на стенке каналов по интегральным соотношениям импульсов и энергии для пограничного слоя. [c.350]

Обратимся теперь к эксперименту. Хорошее подтверждение универсальности зависимости (7.24) получено при обработке экспериментов с течением в трубах. Известно, что при турбулентном течении в трубах с разной шероховатостью стенок эпюры скоростей различны и соответственно различны касательные напряжения на стенках. Если перестроить опытные зависимости в координатах, диктуемых формулой (7.24), то они все совместятся в одну универсальную кривую распределения скоростей (за исключением области вязкого подслоя). Эта зависимость в данном случае оказывается весьма близкой к логарифмической. При аналогичной обработке измерений, проведенных с турбулентными слоями на пластинах (без градиента давления), опять получается универсальная зависимость, однако во внешней части слоя уклоняющаяся от логарифмической. [c.169]

Измерения деформаций, давлений и вибраций на поворотнолопастной турбине Волжской ГЭС им. В. И. Ленина проводились Институтом машиноведения АН СССР совместно с Ленинградским металлическим заводом в значительном числе точек рабочих лопастей и стенки камеры рабочего колеса в связи с неравномерностью распределения давлений и напряжений в этих частях турбины. При подготовке к проведению этих многоточечных измерений был использован опыт измерений на поворотно-лопастных гидротурбинах Цимлянской и Нарвской ГЭС [13], [22]. При измерениях были использованы методика и аппаратура, рассмотренные в разделах 9 и 10. [c.493]

В большинстве случаев испытания кавитирующих решеток, установленных в рабочей части аэродинамической трубы, были проведены при относительно небольшом числе профилей в решетке. Решетка устанавливалась таким образом, чтобы можно было изменять угол атаки. Действующие силы обычно измерялись на центральном профиле решетки при этом предполагалось, что такие же силы будут действовать при обтекании бесконечного числа профилей. Такие измерения обычно проводились с целью определения различия в характеристиках профиля в решетке и изолированного профиля. Обычно измерялись подъемная сила, сопротивление и момент в зависимости от угла атаки, а распределения давления были получены лишь в нескольких случаях. Различие в характеристиках изолированного профиля и при использовании его в решетке обусловлено тем, что смежные поверхности соседних профилей влияют на поток так же, как противоположная стенка влияет на течение в криволинейном канале. Обычно это влияние называют интерференционным . Интерференционное влияние сопровождается изменением распределения давления и, следовательно, кавитационных характеристик, однако измерения одних только сил дают мало сведений [c.359]

Результаты измерения полного давления по шагу решетки на разных радиусах также указывают на увеличение потерь (более размытые следы) вблизи стенок (особенно вблизи периферийной) по сравнению со средним радиусом (см. рис. 5), что наглядно подтверждается распределение.м отношений / ср по шагу и высоте канала (см. рис. 6). Действительно, область наибольших потерь располагается в верхней части лопатки вблизи спинки. Наибольшие значения / ср в этой области соответствуют наибольшей густоте решетки—( >Д)ср=1,46 и (6/ )пер—1,25. С уменьшением густоты решетки, во-первых, резко возрастают потери в верхней части лопатки не только у спинки, но и у корытца. Во-вторых, зоны наибольших потерь по занимаемой площади также возрастают. В результате при изменении (6/0 ср вначале слабо, а затем резко возрастает и средняя величина коэффициента потерь ср и при уменьшении густоты решетки вдвое доходит от 0,064 до 0,142. В отличие от диффузорных каналов в каналах ВНА характерной зоны увеличенных потерь вблизи втулки не наблюдается. Сравнительно малые потерн давления в ВНА № 2 обусловливают достаточно эффективную работу аппарата в целом. [c.120]

На рис. 3, 8 б приведены фотографии для случаев, реализуемых при вдуве воздуха в зону отрыва С = 0.15) и охлаждения стенки (Т° = 0.16). В этих случаях на криволинейной поверхности реализуется безотрывное течение. На рис. 3, г видна местная неоднородность, вызванная наличием струи вдуваемого воздуха. Распределение давления вдоль контура приведено на рис. 3, а. Цифра 2 соответствует экспериментальным точкам при вдуве (модель А), 3 - при охлаждении поверхности (модель Б). В окрестности щели давление на контуре модели А на 7-10% ниже, чем давление, измеренное на модели Б. Это различие - следствие возмущений, вносимых струей вдуваемого газа. Для сравнения на рис. 3, а приведены результаты расчета приближенными методами для идеального газа. Сплошная кривая рассчитана по модифицированной формуле Ньютона, штрих-пунктирная - по формуле Буземана, штриховая - по методу простой волны [10]. Наилучшее совпадение с экспериментом при безотрывном обтекании гладкого криволинейного контура (модель Б) дает формула Буземана. [c.165]

Изменение распределения скоростей при переходе ламинарной формы течения в турбулентную можно использовать для простого способа определения положения точки перехода (точнее говоря, области перехода). Принцип такого определения пояснен на рис. 16.6. Трубка для измерения динамического давления или трубка Пито устанавливается параллельно стенке на таком от нее расстоянии, на котором ламинарный и турбулентный профили скоростей дальше всего отстоят один от другого. Если теперь передвинуть трубку вдоль стенки, не меняя расстояния между ними, и пропустить ее через область перехода вниз по течению, то она покажет почти внезапное повышение динамического или соответственно полного давления. [c.420]

Для расчета осевого усилия по распределению статического давления и скорости измеряются подробные поля статических давлений в жидкости, непосредственно омывающей поверхности исследуемого элемента. Затем эти распределения давлений интегрируются по площади торцовых поверхностей для получения суммарной силы. Кроме того, к этой силе необходимо прибавить разность интегралов распределения квадратов измеренных осевых составляющих скорости на плотность жидкости по площади входа и выхода потока в рассматриваемый элемент. Однако в большинстве элементов последняя динамическая составляющая силы намного меньше статической, и ею можно пренебречь или приближенно теоретически оценить, не производя весьма сложные замеры полей скоростей. Так как полости вспомогательных трактов реальных машин достаточно узкие, то часто измерения статических давлений производятся через отверстия в стенках корпуса. Для достижения необходимой для практики точности измерения силы нужны подробные эпюры давлений, в особенности при неосесимметричных течениях в полостях. [c.96]

Для экспериментальной проверки существования местных сверхзвуковых зон в окрестности прямолинейной звуковой линии было осуществлено измерение распределения давления на стенках сопел, соответствующих линиям тока с г з=0,02 и с г з = 0,06 (см. рис. 4.1) распределения (4.1). Экспериментальное исследование течения в этих соплах было проведено В. М. Жиравовым (рис. 4.3, 4.4) [25]. Было показано, что при наличии угловой точки в критическом сечении распределение давления в трансзвуковой области, расположенной вверх по потоку от угловой точки, зависит от угла 0к (рис. 4.4). Отличие измеренного распределения давления (светлые кружочки для 0к=12° и черные для 0к=2О ) от расчетного (сплошная кривая) начинает проявляться при л <0,6. Распределение давления при 0к=12° отличается от расчетного при л >0,15 примерно на 5%. При л <0,15 вблизи сгенки происходит разгон потока до сверхзвуковой скорости, соответствующей р/ро=0,4. Таким образом, экспериментально показано существование зон с положительными градиентами давления и местной сверхзвуковой зоной, которые были предсказаны расчетом. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных для двух контуров сопел с ф = 0,02 и 1з = 0,06, рассчитанных по распределению на оси (4.1), показывает, что в небольшой окрест- [c.137]

Измеренное распределение давления на внутренней поверхности обечайки соответствующим образом отражает процесс перехода от отрывного течения к режиму запуска сопла (рис. 3.70и3.71).Так, для варианта с 83 = 9,5° при ТГс 3,040 имеет место отрывной режим, в слое смешения истекающей струи в границах эжектора сопла происходит эжекция некоторой массы воздуха из окружающей среды, а статическое давление на обечайке по мере приближения к срезу сопла возрастает, приближаясь к величине давления в окружающей среде ( i/p 1). При значении тг = 3,05, отличающемся примерно на 0,5% от предыдущего значения, происходит запуск сопла с присоединением струи к поверхности обечайки, что сопровождается резким изменением характера распределения давления. При этом можно выделить следующие характерные зоны течения. В зоне АВ, начинающейся от среза сопла, смешение в пограничном слое струи происходит при практически постоянном давлении, равном давлению в эжекторном контуре левее среза критического сечения сопла, т. е. в так называемой застойной зоне . В зоне BD происходит повышение давления на поверхности обечайки до некоторой максимальной величины niax вызванное присоединением реактивной струи к стенке обечайки. [c.139]

Разработан новый метод классификации и определения режимов течения двухфазной смеси, основанный на иснользовании спектрального анализа пульсаций давления на стенке. Этот метод имеет основное преимущество при классификации режима течения, так как в нем используется только одно измерение с помощью устройства, которое не требуется помещать в поток. Метод позволяет заменить визуальные описания режимов течения, имеющие субъективный характер, измерением распределения энергии в спектре пульсаций давления на стенке. Принцип метода простой, и его применение не связано с какими-либо трудностями, а для получения экспериментальных данных используется достаточно хорошо разработанная аппаратура. [c.28]

Трубки Пито были изготовлены из круглых нержавеющих стальных капилляров с наружным диаметром 0,56 мм и внутренним диаметром 0,25 мм. Трубки устанавливались в аэродинамической трубе с помощью микрометрического передвижного устройства, которое позволяло фиксировать положение насадка с точностью 0,025 мм. Измерения начинались вне нограничного слоя трубки Пито перемещались в сторону пластины, максимальное перемещение составляло 75 Л1м. Поскольку точность измерений с помощью трубки Пито зависит от взаимодействия насадка со стенкой, данные измерений, которые были получены при контакте насадка со стенкой, не обрабатывались. Результаты, полученные при удалении насадка от стенки на расстояние меньше одного диаметра насадка, считались не вполне достоверными. Статическое давление на стенке измерялось зондами, вмонтированными в поверхность пластины. Местные значения числа Маха определялись по формуле Релея [15] из данных по полному давлению, измеренному трубкой Пито. Касательные напряжения на стенке рассчитывали исходя из наклона кривой распределения чпсел Маха значения М были получены интерполяцией между измеренными с помощью насадка величинами и нулевым числом Маха на поверхности пластины. Полученные значения умножались на расчетные значения локальной скорости звука и вязкости воздуха при температуре поверхности. [c.400]

Обращает на себя внимание большое отличие измеренного давления вдоль образующих профиль камеры смешения стенок от распределения давления на оси камеры смешения и параллельных ей линиях. Неизобаричность камеры вызвана несовпадением давления на срезе сопла с давлением насыщения в конце камеры, рассчитанного по возрастающей по мере конденсации пара среднемассовой температуре жидкой фазы натеканием двухфазного [c.128]

На рис. 9-23 показано сравнение экспериментальных значений Н и о с расчетными, а также изменение по обтекаемой поверхности расчетных значений С) (в опытах коэффициент трения не измерялся) при М оа — 3. Конечное число Маха составляло 1,9 поток замедлялся па протяжении 10 толщин пограничного слоя. Входящий в интегральные уравнения градиент давления определялся по измеренному распределению давления по длине стенки. Расчет дает удовлетворительное согласование с опытом для большей части области сверхзвукового течения расхождение наблюдается вниз по течению к концу криволинейной поверхности, что, по-впдимому, является результатом действия поперечных градиентов давления, возникающих под влиянием сильного изменения скорости сверхзвукового потока. Доказательством надежности рассматриваемого расчетного метода является и тот факт, что в полном соответствии с данными измерений расчет показывает отсутствие отрыва пограничного слоя. С другой стороны, предложенные в [Л. 162, 197, 232] методы расчета показывают, что в этих условиях течения должен наступить отрыв пограничного слоя или по крайней мере предотрывное состояние. [c.259]

Исследуемая решетка образована двумя профилированными проставками 7 и двумя лопатками 8. Малое число лопаток приводит к некоторой неравномерности полей давлений перед и за решеткой. Однако для целей данного исследования эта неравномерность не имеет существенного значения. В то же время малое число лопаток решетки позволило выполнить их более крупными и облегчить проведение измерений. Подвижные лопатки 8 перемещаются в профильных пазах неподвижной стенки 3 с помощью ходового винта 9, гайка которого вращается в гнезде кронштейна 10 перемещение лопатки измеряется по шкале с нониусом. Лопатка своим торцом прижимается к подвижной стенке 4. Лопатка отодвигается для обеспечения свободного перемещения этой стенки, а также для создания торцового зазора. Вдоль торца лопатки расположены два пояса отверстий для измерения статических давлений в среднем межлопаточном канале. (Результаты исследования явлений, связанных с наличием зазора, здесь не описываются.) Кроме того, применялись подвижньш лопатки увеличенной длины, дренированные в среднем сечении (т. е. снабженные отверстиями для измерения давления на стенке). Эти лопатки проходят через профильные пазы в специальной стенке из органического стекла, устанавливаемой вместо неподвижной стенки 4 (контур дренированных лопаток изображен на рис. 155 штрих-пунктиром). Для измерения распределения полного давления применялся Т-образный [c.471]

Для областей отрыва потока за донным срезом и в вырезах перед уступами или за ними при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях переход пограничного слоя является важным фактором, влияющим на критическую длину (см. ниже), которая в первом приближении не зависит от чисел Рейнольдса и Маха. Существует максимальное (критическое) отношение длины оторвавшегося вязкого слоя к глубине выреза в твердой стенке, при превышении которого каверна разрушается с образованием самостоятельных областей отрыва около каждого края выреза. Путем измерения распределений давления и скорости в кавернах Харват ж др. [8] выявили условия образования самостоятельных каверн в вырезах и установили параметры, определяющие структуру течения и распределение давления. Харват использовал две модели одну для измерения давления, другую — для исследования теплопередачи. Так как вторая модель будет рассмотрена в гл. XI, сосредоточим внимание только на модели для исследования характеристик потока. Исследования Харвата [8] являются экспериментальными и касаются главным образом физики отрыва потока [c.32]

Исследования для каждого сопла проводились при различных расходах воздуха и температурах торможения леред со плом. В опытах одновременно измерялись температура торможения газа перед соплом, давление заторможенного потока перед соплом, распределение скоростей и температур в выходной части сопла, распределение статических давлений по стенке сопла, температура стенок сопла, локальные тепловые пото КИ в стенку сопла. Время опыта составляло 0,5—1,5 ч. Результаты измерений после расшифровки представлялись в виде, показанном на рис. 4. [c.469]

Измерение статического давления через отверстие в стенке применяется не только для измерения скорости, но и для многих других целей. Так, например, часто требуется знать распределение давления вдоль поверхности обтекаемого тела. Для этой цели в модели тела (дирижабля, крыла самолета) делается ряд отверстий, которые последовательно соединяются с одним коленом манометра (при этом противодавление в другом колене, конечно, должно быть все время одинаковым). Можно также все отверстия присоединить одновременно к так называемому батарейному манометру, представляющему собой ряд сообщающихся трубок. Расположение уровней жидкости в таком манометре сразу дает наглядное представление о распределении давления вдоль поверхности тела. На рис. 52 изображен хорошо известный опыт, поясняющий уравнение Бернулли для течения в трубе, сначала суживающейся, а затем опять расширяющейся. Дроссельный кран позволяет регулировать скорость, следовательно, и давление в трубе. Если кран открыть полностью, то в самом узком сечении Ъ давление настолько понижается, что становится меньше атмосферного. Это легко продемонстрировать, сделав отверстие в нижней части сечения Ъ и вставив туда трубку, опущенную в чашку со ртутью (рис. 53). Заметим, что при таком опыте давление в расширяющейся части трубы получается меньше, чем это следует из уравнения Бернулли, что объясняется некоторой потерей энергии на трение. В суживающейся части, если только суже- [c.81]

Шероховатость, распределенная по площади. Измерения перехода ламинарной формы течения в турбулентную, вызываемого шероховатостью, распределенной по площади, привели пока лишь к немногим результатам [ ]. В работе Э. Г. Файндта для песочной шероховатости исследуется зависимость перехода ламинарного несжимаемого течения в турбулентное от размера зерен песка и от градиента давления. Измерения были выполнены в суживающемся и расширяющемся каналах с поперечным сечением в виде круглого кольца. Шероховатость была создана только на стенке внутреннего цилиндра, внешняя же стенка была оставлена гладкой и своим наклоном вызывала градиент давления. Найденная из этих измерений связь между критическим числом Рейнольдса /lД пep/v составленным для положения точки перехода, и числом Рейнольдса Ьхк Ь, составленным для размера песчаного зерна, изображена на рис. 17.44 для различных градиентов давления. При гладких стенках для различных градиентов давления получились значения С/1д пер/ от 2-10 до 8-10 . Столь широкий диапазон изменения числа Рейнольдса для точки перехода вполне понятен, так как градиент давления оказывает сильное влияние на устойчивость и соответственно на неустойчивость пограничного слоя. При возрастании величины UikJv критическое чисЛо Рейнольдса сначала остается таким же, как [c.491]

Искривления и ивмере-н и я скважин. Скважины вращательного Б. нередко искривляются. Основные причины искривления скважин чрезмерное давление на забой и пересечение буровой скважиной под острым углом пород различной твердости. Для предупреждения искривлений скважины следует вое время регулировать давление на долото по индикатору веса, применять сильные удлинители или длинные колонковые снаряды, употреблять стабилизаторы, предотвращающие сильные изгибы штанг у забоя. Т. к. правильное геологич. заключение о месторождении на основе данных Б. можно дать только в случае, если известно направление и наклон скважины, все глубокие скважины должны измеряться. Большинство приборов, измеряющих угол наклона скважины, работает на принципе горизонтальности уровня жидкости или на принципе отвеса. Угол наклона скважин малого диаметра чаще всего измеряют посредством плавиковой к-ты. При этом методе для фиксации уровня жидкости в скважине используется химич. действие плавиковой к-ты на стенки цилиндрич. стеклянного сосуда. Линия отпечатка в стеклянном сосуде свободной поверхности плавиковой к-ты служит для замера угла наклона скважины (фиг. 38). Для определения азимута скважины применяются приборы, оборудованные компасной стрелкой или жироскопом. Приборы с магнитной стрелкой очень просты, но могут применяться только в породах с правильным распределением магнитных масс и в скважинах, не закрепленных железными обсадными трубами. Жироскопич. приборы, производящие измерения с большой точностью, применимы только в скважинах диам. более 150 мм. [c.29]

Пример распределения давления в дозвуковой и сверхзвуковой части конического сопла (вариант С-2 на рис. 3.49) при различной степени понижения давления тг дан на рис. 3.61аи 3.616. В одном случае измеренное статическое на стенке сопла отнесено к давлению в окружающей среде р = р р , [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...