Расчет осевых усилий

Обе задачи взаимосвязаны и могут быть решены при ряде упрощающих предположений итерационным способом. Рассматривая их независимо друг от друга, можно получить результаты, которые в дальнейшем используют для расчетов осевых усилий. [c.206]

Достоверные сведения об утечках пара в турбине позволяют получить не только уточненные данные для расчета осевого усилия, но и более правильное представление о процессе теплообмена между паром и соответствующими элементами проточной части. Последнее обстоятельство играет существенную роль при определении температурных полей роторов и корпусов, а также их тепловых расширений. [c.214]

При проектировании и изготовлении гидромуфт приходится рещать важную задачу по определению осевой нагрузки, действующей на опоры гидромуфты или в зависимости от конструктивной схемы на опоры двигателя или приводимой машины. Опоры гидромуфты находятся под действием радиальной и осевой нагрузок. Если определение радиальной нагрузки не вызывает особых затруднений, то расчет осевых усилий вследствие несовершенства гидродинамического расчета сопряжен со многими трудностями. Определению действующих осевых нагрузок посвящено несколько работ, в частности, А. П. Кудрявцева В. М. Богдана , А. Я. Коч-карева, Г. И. Басалаева . [c.68]

Формулы для расчета осевого усилия С/, обеспечивающего необходимый тормозной момент Мр, и для определения рабочей ширины Ь конуса или дисков трения приведены в табл. 36. [c.797]

До сих пор рассматривались усадочные деформации картона, являющиеся результатом его обезвоживания при сушке согласно технологическому регламенту изготовления трансформаторов. Однако как во время изготовления обмоток трансформаторов, так и в процессе эксплуатации последних картон, глазным образом детали продольной изоляции, подвергается механическим воздействиям сжимаюш,их усилий значительной величины. Знание свойств картона при воздействии сжимающих усилий особенно важно для расчета осевых усилий, возникающих в обмотках трансформаторов при аварийных режимах коротких замыканий. [c.250]

Расчет осевого усилия для затяжки токарного ультразвукового резца, конструкция крепления которого представлена на [c.334]

И в а н о в Б. Н. К расчету осевого усилия в клиноременных вариаторах с пружинами. Там же. [c.399]

Расчет осевых усилий [c.87]

РАСЧЕТ ОСЕВЫХ УСИЛИЙ [c.87]

Для приближенного расчета осевых усилий, действующих на мертвые опоры, можно пользоваться упрощенными зависимостями [c.101]

Для расчета осевого усилия по распределению статического давления и скорости измеряются подробные поля статических давлений в жидкости, непосредственно омывающей поверхности исследуемого элемента. Затем эти распределения давлений интегрируются по площади торцовых поверхностей для получения суммарной силы. Кроме того, к этой силе необходимо прибавить разность интегралов распределения квадратов измеренных осевых составляющих скорости на плотность жидкости по площади входа и выхода потока в рассматриваемый элемент. Однако в большинстве элементов последняя динамическая составляющая силы намного меньше статической, и ею можно пренебречь или приближенно теоретически оценить, не производя весьма сложные замеры полей скоростей. Так как полости вспомогательных трактов реальных машин достаточно узкие, то часто измерения статических давлений производятся через отверстия в стенках корпуса. Для достижения необходимой для практики точности измерения силы нужны подробные эпюры давлений, в особенности при неосесимметричных течениях в полостях. [c.96]

Это усилие направлено перпендикулярно вектору окружной скорости и, следовательно, ае производит работы. Однако составляющая Ra должна учитываться при расчете осевых усилии, воспринимаемых упорным подшипником ротора турбины. [c.37]

Эта осевая составляющая усилия направлена перпендикулярно вектору окружной скорости и, следовательно, не производит работы. Однако составляющая R должна учитываться при расчете осевых усилий, воспринимаемых упорным подшипником ротора турбины, а также (наряду с ) при определении изгибных напряжений в рабочих лопатках. [c.52]

Надежность работы турбины в большой мере зависит от работоспособности упорного подшипника, который воспринимает результирующее осевое усилие, действующее на ротор турбины. Осевое усилие зависит от распределения давления пара по поверхностям ротора. Для определения осевого усилия ротор обычно разделяют на участки. Характерным является участок ротора в пределах одной ступени. Рассмотрим расчет осевого усилия для участка ротора одной из промежуточных ступеней многоступенчатой турбины (рис. 4.16). От профильной части рабочих лопаток на ротор передается осевое усилие [c.135]

Рис. 4.16. к расчету осевого усилия в ступени турбины [c.135]

Определить (в расчете на один канал рабочего колеса) окружное усилие и перпендикулярное ему осевое усилие развиваемые потоком на рабочем колесе, если последнее движется со средней по ширине канала окружной скоростью и = 25 м/с. Шаг лопастей рабочего колеса t = 60 мм, ширина канала (в направлении, перпендикулярном шагу) постоянна по высоте колеса и равна Ь = = 40 мм. Угол лопастей на выходе 2 = 25°, коэффициент [c.400]

Приведенные выше уравнения для расчета допустимых осевых усилий рекомендуется принимать при постоянно действующей ради- [c.357]

Если а [а], элемент конструкции удовлетворяет требованиям прочности. При решении обратной задачи, т. е. при определении требуемого поперечного сечения элемента, расчет ведут, исходя из величины осевого усилия, по выражению [c.38]

Компоненты силы взаимодействия червяка и колеса. Для расчета силы, возникающей в зацеплении, предполагают, что равнодействующая давления, распределенного по длине линий контакта, приблизительно проходит через полюс зацепления. Расположим три ортогональных компонента этой равнодействующей, как показано на рис. 11.12, а. Движущий момент приложенный к червяку, уравновешивает действие момента от окружной силы червяка. Этой силе численно равно осевое усилие червячного колеса т. е. [c.300]

Усилия и напряжения в роторе. На ротор действуют центробежные силы и изгибающий момент от масс его элементов осевое усилие и крутящий момент от воздействия потока температурные напряжения от неравномерного нагрева и усилия, вызываемые неуравновешенностью ротора. Таким образом, элементы ротора находятся в сложнонапряженном состоянии. При расчете обычно рассматривают нагрузки, наиболее существенные для того или иного элемента, а влияние остальных учитывают выбором соответствующих запасов прочности. [c.284]

При расчете вала турбины определяют суммарные напряжения от крутящего и изгибающего моментов и осевого усилия. [c.284]

Расчет упорных подшипников производится методом М. И. Яновского. При расчете известными являются осевое усилие Р и частота вращения ротора п. Из конструктивных соображений принимают число подушек (сегментов) 2= = 8-f-ll2, угол охвата подушки ф, ее внутренний радиус Гв и наружный г. Радиальная ширина подушки Ь = г—Гв. Одним из критериев правильности выбора геометрических размеров служит среднее удельное давление, которое не должно превышать 2,0 МПа. Поверхность одной подушки = лф (2гв + Ь) j/360. Между подушками необходимо оставлять зазоры для циркуляции масла. При этом рабочая площадь всех подушек должна составлять менее 85 % площади полного кольца Fk = я —r j. Окружная скорость гребня на среднем радиусе ср = + п)/2 не превышает 65—70 м/с. [c.310]

Поскольку элементы рамы воспринимают как осевые усилия, так и изгибающие моменты, рама является геометрически неизменяемой и внутренне статически неопределимой системой, т. е. уравнений равновесия недостаточно для определения силовых факторов во всех элементах. Предположения, принимаемые при построении методов расчета рам, в основном аналогичны гипотезам, сформулированным ранее для ферм, и отличаются от последних тем, что в рамах допускаются искривленные элементы и иначе формулируются условия соединения. Упрощающая гипотеза, определяющая обычно условия в узлах соединений, предусматривает жесткую связь соединяемых в узле элементов и одинаковые для всех этих элементов углы поворота концевых сечений. [c.144]

Недостатком данной конструкции является то, что при разомкнутом тормозе осевое усилие пружины 8 через полумуфту 6, шайбы 7 и шарики 10 передается на подшипники вала двигателя. Когда электродвигатель выключен, а тормоз замкнут, то осевое усилие пружины не передается на подшипники вала двигателя, так как при этом подвижная тормозная полумуфта 6 прижимается к неподвижному диску на корпусе 4 тормозного устройства. На подшипники вала редуктора осевое усилие передается во все периоды работы механизма, что и должно быть учтено при расчете подшипников редуктора. В конструкции по фиг. 189, а этот недостаток устранен. Осевое усилие при разомкнутом тормозе здесь не передается ни на подшипники вала двигателя, ни на подшипники вала редуктора, а замыкается на валу 7 редуктора. В этой конструкции окружное усилие от ведущей полумуфты /, имеющей три наружных выступа 12, передается на пальцы 14 ведомого диска 2 через промежуточную чашку 3, имеющую внутренние выступы 11 и резиновые вкладыши 10. Полумуфта 1 может поворачиваться вместе с чашкой 3 на угол фд в обе стороны относительно ведомого диска 2. При размыкании тормоза осевое усилие сжатой пружины 6 воспринимается с одной стороны заплечиком на валу 7 редуктора, а с другой стороны передается через чашку 3 на шток 8 и затем через гайки 9 и упорный подшипник 13 на тот же вал 7 редуктора. [c.286]

При численно заданных значениях q (х) интегрирование также производится численно. Умножим все действующие на колонну нагрузки на параметр Р и рассмотрим внутреннее осевое усилие No (х) = PNo х . Цель дальнейшего расчета — найти Р р, ибо значение равно запасу устойчивости колонны. [c.87]

Расчет на устойчивость цилиндрической оболочки при сжимающих осевых усилиях, существенно превосходящих по абсолютной величине окружные сжимающие усилия, рассмотрен в следующем параграфе. [c.257]

Рассмотрим для определенности нагружение конструкции усилием затяга шпилек, при котором не требуется учет продольной жесткости шпилек. Уточненные расчеты показывают, что изгибной жесткостью шпилек можно пренебречь ввиду большой длины шпилек. Распределенные по окружности радиуса Ящ осевые усилия Р вызывают сжатие фланца крышки и верхней части нажимного кольца, а также изгиб всех элементов конструкции. Внешние изгибающие моменты, вызванные внецентренным приложением осевых усилий, определяются в сечениях как произведение осевого усилия на соответствующее плечо. Например, в сечении, проходя- [c.131]

Данные, взятые из теплового расчета ступени, сведены в табл. 2, Там же вычислены расход пара через участок, окружное и осевое усилия. [c.65]

Выполняя свою основную функцию по обеспечению плотности стыка, его герметичности и жесткости (резьбовые крепежные соединения) и по передаче осевых усилий (резьбовые соединительные элементы), резьбовые соединения должны обеспечивать надежную и безопасную эксплуатацию конструкции в целом. На стадии проектирования на первом этапе проводится расчет соединения на статическую прочность. Основная задача этого расчета состоит в обоснованном определении расчетных усилий, действующих на соединение. Для резьбовых соединительных элементов исполнительных механизмов расчетное усилие равно величине усилия передаваемого на рабочие органы. Для крепежных резьбовых сое динений расчетные усилия зависят от взаимодействия усилий пред. [c.195]

При вращении же рассматриваемого вала по часовой стрелке и одинаковом направлении наклона зубьев (рис. 7, в) осевое усилие уменьшается, а момент возрастает. В случае наклона зубьев в противоположном направлении (рис. 7, г) положение меняется на обратное. Наивыгоднейший из рассмотренных вариантов следует определить путем расчета. [c.12]

Дальнейшее совершенствование кабельных технологий исследований ГС, основанных на использовании труб и специального кабеля в качестве средств доставки, должно производиться с учетом ограниченных значений разрывных усилий геофизических кабелей. Это обстоятельство требует разработки обоснованного метода расчета осевых усилий, возникающих на геофизическом кабеле при подъе.ме прибора. Проведение геофизических исследований каждой конкретной скважины требует также предварительных расчетов усилий, необходимых для транспортировки скважинных приборов и жесткого кабеля (колонны труб) к забою, на основании которых можно определить его общую длину, вес и конструкцию. Наиболее точно расчет усилий, возникающих на геофизическом кабеле при подъеме приборов из наклонно направленной скважины, можно произвести, используя формулу определения осевого усилия. Осевое усилие на прямолинейном наклонном участке согласно [89] определяется следующей формулой [c.317]

Фор. улы лля расчета осевого усилия и, обес-печи1 г. ощего необходимый тормозной момент и для определения рабочей ширины Ь коп ха или дисков трения приведены в таол, "Зо. [c.1038]

Расчет осевого усилия и ширины конуса или лисков трения (фиг. 38—40) 2], [6] [c.797]

Указание. Расчет вести без учета кручения только на растяжение силой 1,31/, где V — осевое усилие от затяжки. Допускаемое напряжение [ Tjp = ПО Мн/м- . [c.66]

Чтобы наложить ограничения по устойчивости, необходимо задать вид зависимости момента инерции от площади поперечного сечения для каждого стержня. Общей при инженерных расчетах является зависимость вида /=flj где р — безразмерная постоянная. Подобная зависимость получается, если зафиксировать форму поперечного сечения и все его размеры менять в одинаковой пропорции. Осевые усилия имеют вид Oi = OiXi, (=1,3, растяжения стержней считаются положительными Ограничения по устойчивосги имеют вид [c.276]

Условие отсутствия скольжения в соединении. Определение необходимого натяга. Посадки с нятягом обеспечивают точное центрирование деталей, т. е. совпадение их осей после сборки. Поэтому иногда их применяют только с этой целью. В тех же случаях, когда эти посадки предназначены для передачи осевой силы или крутящего момента с вала на втулку (или наоборот), прочность соединения должна быть проверена расчетом. На рис. 14.2 представлена схема нагружения элемента поверхности распределенными силами трения рп> Ргг. возникающими под действием комбинированного нагружения соединения осевым усилием и моментом Т. В силу осевой симметрии элементарные силы трения распределен по поверхности равномерно и значение рл определяется из очеввд- [c.357]

Значение R, определяемое по данному уравнению, зависит от закономерности распределения давления по ширине кольца трения. Закон распределения р определяется в основном жесткостью элементов фрикционной пары и способом приложения осевого усилия Q. В практике расчета обычно ограничиваются рассмотрением двух случаев. В первом случае принимается равномерное распределение давления по всей площади трения, т. е. р = onst. При этом эквивалентный радиус определяется равным [c.226]

Основой расчета сальниковых шпилек и болтов является нахождение осевого усилия на набивку, определяемого давлением на нее рабочей среды и усилием со стороны болтов, необходимым для создания герметичности. В разд. 3.3 было показано, что осевое усилие в набивке не является простой алгебраической суммой этих усилий. В качестве его значения может быть принято максимальное из указанных значений. При этом следует руководствоваться тем, что для предварительно спрессованных асбестографитовых колец давление затяжки, необходимое для достиже кия высокой степени герметичности, в зависимости от давления рабочей среды колеблется в пределах 100-400 кгс/см . [c.98]

При расчете такая конструкция может рассматриваться как составная, состоящая из элементов оболочек и колец (см. 1 гл. 3). Контактное сопряжение фланцев крышки и корпуса схематично представляет собой разрьшное сопряжение, в котором скачкообразно меняется угол поворота нормали к поверхности фланцев, не находящейся в контакте (угловой шарнир в табл. 3.3), а в случае проскальзывания терпит разрыв радиальное перемещение фланцев (шарнир линейный). Контактное сопряжение фланца крышки с нажимным кольцом схематично представляется разрывным сопряжением, в котором скачкообразно меняется величина осевого усилия и изгибающего момента (опора моментная), а при наличии трения терпит разрыв величина перерезывающего усилия (опора силовая). [c.130]

Учет продольной жесткости шпилек в затянутом фланцевом соединении. Выше рассматривался расчет конструкции на затяг фланцевого соединения, для которого усилия в шпильках были заданными, и потому податливости шпилек могли не учитываться. Напряженное и деформированное состояние от затяга шпилек считается начальным состоянием для последующих расчетов на внешнюю нагрузку, например затяг нажимных винтов узла уплотнения, внутреннее давление в корпусе, нагрузки от неравномерного нагрева конструкции. При действии этих нагрузок в шпильках возникают дополнительные неизвестные усилия АР, а контактные сопряжения становятся зависимыми аналогично сопряжениям (см. рис. 3.2). В сопряжениях А к В кв точке С имеются неизвестные разрывы AQ , А и АР. Осевое усилие АР создает в точке С неизвестный внешний изгибающий момент ДЛ1 =ЛРбк> вызванный переносом осевого усилия с радиуса / ш на радиусЛд. При выводе формулы (3.2) было показано, что для определения неизвестных разрывов А , Ад , AAf должны рассматриваться зависящие от них величины Af и Здесь И к - радиальное перемещение нажимного кольца в точке А от распорного усилия AQ , момента АМ , вызванного дополнительным усилием АР в шпильках, и внешней нагрузки . Л/ — изгибающий момент, возникающий после указанного выше переноса усилия АР и равный [c.138]

Изменение расхода по потокам, вызывающее возникновение разности давлений, происходит из-за несимметричного изменения величины осерадиальных зазоров. Полученная в результате экспериментов разность давлений Ар имеет довольно малые значения она не превышает 3—4 % расчетного давления р за ступенью. Отношение Aplp при симметричном положении РК составляло 1 % из-за неточности изготовления. Расчет, проведенный по результатам этих опытов для одного из вариантов ДРОС, показал, что осевое усилие в ступени, предназначенной для [c.160]

Наряду с приведенным выше было исследовано протекание процесса сварки с целью повышения усталостной прочности. Установлено, что если гидропривод создания осевого усилия отрегулировать таким образом, чтобы осевое усилие при упоре в жесткие (неразогреваемые) заготовки было выше, чем усилие, рекомендуемое для проковки при сварке данного материала и сечения по общепринятой технологии (т. е. для заготовок из стали 45 0 35 мм из расчета [c.192]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...