Анализ термической обработки стали

АНАЛИЗ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ СТАЛИ [c.22]

Проведенный анализ перестройки структуры при отпуске закаленной стали, на примере распада мартенсита, показал возможность использования золотой пропорции (или корней обобщенной золотой пропорции) для установления условий самоорганизации стабильных структур при термической обработке стали. Дальнейший анализ химических соединений показал, что их устойчивость также контролируется законом золотой пропорции. [c.210]

Научной основой технологии термической обработки стали является совместный анализ и применение диаграмм состояния (фазовых диаграмм) и диаграмм распада переохлажденного аустенита. К настоящему времени для сплавов на железной основе известны двойные диаграммы состояния а для большинства широко применяемых в промышленности сплавов и сталей — и тройные диаграммы. Для сталей, применяемых в отечественном машиностроении, построено около 600 диаграмм распада переохлажденного аустенита (изотермических и термокинетических кривых) [23, 64—66, 117, 174, 178, 202, 210] [c.146]

При изучении явлений, протекающих в сплавах, в процессе тех или иных операций термической обработки стали проводятся главным образом следующие исследования рентгеновский анализ закалки стали и рентгеновский анализ отпуска стали. [c.24]

Рассмотрим некоторые примеры анализа химико-термической обработки стали. [c.28]

В настоящем разделе дан краткий анализ отпускной хрупкости стали подробный обзор приведен в учебнике И И Новикова Теория термической обработки стали изд 3 е М Металлургия 1978 [c.117]

Эти исследования оказались весьма полезными как для разработки теории термической обработки стали, так и для решения ряда практических вопросов. На основе сделанных обобщений и диаграмм был дан анализ действия при термической обработке различных закалочных сред, обоснованы процессы ступенчатой и изотермической закалки и изотермического отжига, позволившие значительно улучшить качество изделий после термической обработки. Был разработан метод многократного отпуска быстрорежущей стали. Было выявлено влияние различных легирующих элементов и величины зерна при термической обработке стали. [c.18]

В годы работы на заводе Электросила И. А. Одинг занимается также созданием и анализом новых технологических процессов он исследует процессы холодной обработки металлов, сварки, термической обработки стали и технологии изготовления цветных металлов, создает новые сорта чугуна (в частности, им впервые в Союзе разработана технология изготовления немагнитного чугуна, имевшего большое значение в энергомашиностроении). [c.7]

Сложное взаимодействие между элементами в системе Ре —О —С отображается диаграммой в координатах СО—Т (рис. 9.26), на которую в отличие от рис. 9.23 нанесены кривые карбидообразования и показаны области совместного существования жидкого раствора углерода и кислорода L (сварочная ванна), а также области твердых растворов карбидов железа в б-, Y- и а-железе. Можно представить совместно три отдельные диаграммы системы Ре — О, системы Ре — О — Си системы Ре — С, которая, как известно, служит основой для изучения фазовых состояний железоуглеродистых сплавов в процессах термической обработки и при анализе результатов воздействия сварочного цикла на стали. Такая совместная диаграмма приведена на рис. 9.27. [c.340]

Дан анализ теоретических и практических данных о термической обработке порошковых конструкционных сталей, полученных методом спекания и горячей штамповки. Приведены новые сведения об упрочнении порошковых сталей термической обработкой. Описаны оптимальные режимы термической обработки для сталей с различным химическим составом и пористостью. Представлены термокинетические диаграммы для ряда марок стали. [c.50]

На основе всесторонних материаловедческих исследований в настояшей книге проведен анализ влияния структурных факто-ров на жаропрочность и трещиностойкость теплоустойчивых сталей. Рассмот рены физические процессы, протекающие в металле при восстановлении служебных свойств материалов путем применения повторной термической обработки. Показаны пути повышения точности оценки жаропрочных свойств с учетом напряженного состояния, колебания температур и напряжений, структуры и кратковременных свойств материала. В заключение [c.3]

В эксплуатации разрушались болты из стали ЗОХГСА. Разрушение в трех случаях проходило по впадинам резьбы и в двух — по переходу от конусной части к цилиндрической по гру бым рискам от резца. Было установлено низкое качество вы полнения резьбы аварийных болтов надиры, риски, надрывы По этим дефектам наблюдалось множественное растрескивание В зоне ЗР излом имел хрупкий характер, в зоне долома наблю дались скосы с шероховатой поверхностью. В ряде случаев на поверхности излома наблюдались поперечные надрывы. Газовый анализ показал по-вышенное содержание кислорода (7,5— 8,0 см /100 г) и водорода (14,6—15,2 см /100 г) по сравнению с болтами неаварийной плавки (кислород 6,2 см ЮО г, водород 9,24 см ЮО г). Ударная вязкость образцов аварийной плавки была на 26% ниже повторная термическая обработка повысила работу разрушения при статическом и ударном изгибе в среднем на 50 7о- Причиной разрушения болтов явилось некачественное выполнение механической обработки, наличие надиров и острых надрезов в сочетании с повышенной склонностью к хрупкому разрушению материала (высокое содержание водорода). [c.69]

Центральным научно-исследовательским институтом технологии и мащиностроения (ЦНИИТМАШ) разработан прибор для анализа аустенитных сплавов по магнитной восприимчивости [24]. Прибором можно пользоваться для научно-исследовательских работ, связанных с изучением упомянутых выше процессов, происходящих в аустенитных сталях, и, кроме того, прибор может быть использован для контроля качества термической обработки. [c.101]

Рассмотрены результаты исследования влияния термической обработки на магнитные свойства и кристаллическую структуру углеродистых и легированных конструкционных сталей при содержании углерода более 0,3°/о. Проведен анализ возможности контроля механи- [c.3]

Усовершенствованию процессов термической обработки во многом способствовало изучение и разработка рекомендаций использования таких технологических свойств стали, как наследственная зернистость [26—28] и прокаливаемость (последняя непосредственно вытекает из анализа диаграмм изотермического распада аустенита и влияния легирующих элементов на положение кривых распада аустенита). В 1951 г. оба эти свойства получили завершение как в части исследований, так и в практическом их использовании по методам испытаний стали на зернистость и прокаливаемость приняты ГОСТы 5639-51 и 5657-51. [c.147]

В частности, при анализе деталей класса валов и шпинделей средних размеров, применяемых в различных отраслях машиностроения, было установлено, что подавляющ,ее количество их имеет размеры длин от 150 до 500 мм при диаметрах от 30 до 60 мм. Эти детали в основном изготовляют из стали 45 (86% всех деталей) и 40Х (12% деталей). Около 50% всех указанных деталей подвергают термической обработке. Поточности 96% из них изготовляются по 2-му классу, 0,5% по 1-му и 3,5% по 3-му классу точности. Наиболее распространенными посадками являются посадка скольжения (14,7%), плотная (26,5%), ходовая (19,2%) и напряженная (35,3%). [c.250]

Брак деталей, получающийся в результате термической обработки, зависит от ряда причин, к числу которых необходимо отнести несоответствие анализа марке стали, предназначенной для изготовления данной детали, наличие пороков в металле, нарушение температурного режима нагрева и охлаждения деталей, нарушение состава нагревательной и охлаждающей среды, изменение метода погрузки, выгрузки деталей на приспособление, на под печи и в закалочный бак, небрежное выполнение подсобных и дополнительных операций (меднение, упаковка в цементационные ящики, очистка от окалины, правка и др.)- [c.499]

Термохимическая обработка стали — Влияние на предел усталости 1 (2-я) — 448 Термохимия 1 (1-я) —370 Термоэлектрический метод испытания металлов и сплавов 3— 196 — см. также Термический метод анализа металлов и сплавов Термоэлектронные лампы 1 (1-я) — 541 Термоэлектронный ток 1 (1-я) — 541 Термоэлементы — см. Термопары Территория заводская — Насаждения — Расстояния до сооружений 14—396 Терпентинное масло — Теплопроводность [c.300]

В ряде случаев данных о качественном составе сталей (сплавов) оказывается недостаточно. Например, данные о качественном фазовом составе сталей не могут дать полного представления э процессах, протекающих в сталях при термической обработке. В связи с этим возникает вопрос о соотношении находящихся в сплаве фаз, т. е. о количественном фазовом анализе, который проводится главным образом по методу гомологических пар. [c.26]

АНАЛИЗ ПОВЕРХНОСТНЫХ СЛОЕВ ПРИ ХИМИКО-ТЕРМИЧЕСКОЙ И ДРУГИХ ОБРАБОТКАХ СТАЛИ [c.28]

Каждая партия отливок сопровождается сертификатом, в котором должны быть приведены следующие сведения товарный знак предприятия-изготовителя номер чертежа или отливки условное обозначение отливки количество и масса отливок номер плавки марка стали результаты химического анализа вид термической обработки результаты окончательных механических испытаний результаты специальных испытаний, установленных нормативнотехнической документацией на конкретную продукцию обозначение стандарта, по которому поставляются отливки. [c.192]

Практическое значение диаграмм изотермического превращения аустенита очень велико они позволяют производить критическую оценку существующих режимов термической обработки и разрабатывать научно-обоснованные технологические процессы. Особенно важно применение этих диаграмм для установления рационального режима различных операций изотермической обработки, широко внедряемой в последние годы в производство. С их помощью можно правильно осуществлять изотермическую и ступенчатую закалку простых углеродистых и особенно легированных сталей, изотермический отжиг, отжиг на зернистый перлит, изотермическую выдержку для устранения флокенов и т. д. Помимо этого, диаграммы изотермического превращения аустенита позволяют дать анализ действия закалочных сред (воды, масла и т. д.) и выбрать для каждой марки стали наиболее подходящую закалочную среду. [c.209]

Прокаливаемость углеродистой стали. Простые углеродистые стали широко применяются в машиностроении, но термическая обработка их сложна и не всегда дает в поточно-массовом производстве достаточно однородные и высокие механические свойства. Это объясняется тем, что при небольших колебаниях в содержании углерода, марганца и других элементов получается большое различие в прокаливаемости. Например, полученная в результате испытаний большого количества плавок стали марки 45 полоса прокаливаемости (фиг. 154) имеет большую ширину. Это доказывает, что прокаливаемость ее обнаруживает колебания в очень широких пределах. Объясняется это различиями в методе выплавки, разницей в содержании кислорода, азота и водорода, не определяемых при рядовых контрольных анализах, разной величиной природного зерна и разной степенью однородности аустенита в разных плавках. Поэтому необходимо производство стали с определенными узкими пределами прокаливаемости или ее дополнительная сортировка по суженным пределам прокаливаемости. Такая сортировка позволяет устанавливать более рациональный режим и более узкий интервал температур при закалке углеродистых сталей. [c.242]

По условиям возникновения и проявления указанные трещины могут быть условно разделены на два вида. К первому из них относятся разрушения после сравнительно небольшого срока эксплуатации (1—5 тыс. ч), носящие, как правило, аварийный характер. Анализ металла таких узлов показывает, что ои в большинстве случаев имеет чрезмерно высокую прочность в результате некачественной термической обработки. Так, тройник из стали [c.75]

При изготовлении указанных узлов из малоуглеродистой спокойной стали, соблюдении правил проектирования и изготовления, исключающих появление в изделии недопустимых конструктивных и технологических концентраторов напряжений, термическая обработка может, как правило, не производиться. Многочисленные примеры успешной работы ответственных сварных узлов без термической обработки, в том числе и изделий большой толщины, подтверждают справедливость этого положения. Анализ причин аварий сварных конструкций показывает, что в подавляющем большинстве случаев они обусловлены нарушением правил проектирования, приводящим к появлению весьма острых концентраторов в сварном соединении или наличию грубых дефектов изготовления. Поэтому, имеющиеся ограничения по предельной толщине свариваемых элементов ответственных сварных конструкций, согласно которым разрешается не производить их отпуск (например, толщины 36 мм для узлов, работающих под давлением), следует рассматривать, прежде всего исходя из трудности обеспечения при изготовлении сложных конструкций полного отсутствия дефектов и особенно трещин. Следует полагать, что в дальнейшем, с повышением эффективности методов контроля и совершенствованием правил проектирования и методов изготовления, эти предельные толщины будут повышены. [c.85]

Термическая обработка. Следующий пример относится к выбору режима термической обработки стали 14Х2ГМРЮЧ. Ее химический состав следующий (в мас.%) С — 0,12 S — 0,009 Р — 0,025 Si — 0,36 Мп — 1,61 Сг — 0,017 № — 0,02 V — 0,03 А1 — 0,047 Си — 0,04 Мо — 0,30 Ti — 0,02 В — 0,008. Сталь подвергали термической обработке по двум режимам (I и П), причем после режима II существенно повысился предел текучести, но снизились ATj и [309]. Из анализа L-критерия приведенных ниже данных следует, что режим I более предпочтителен. [c.267]

Предлагаемый читателю первый том справочника Металловедение и термическая обработка стали посвящен изложению методик изучения тонкого строения и структуры сталей и определению их разнообразных свойств (механических, физических, эксплуатационных). Такое построение многотомного справочника представляется правильным, если иметь в виду преимущественно экспериментальный характер науки о металлах. В этом томе, наряду с традиционными методами изучения структуры и свойств (макро- и микроанализ, рентгеновская дифракто-метрия, электронная микроскопия, определение механических свойств при растяжении, ударе, циклическом нагружении и т.п.), рассмотрены развитые в последние годы тонкие методы структурых исследований (спектроскопические, резонансные, микроспектральные и др.) и методы определения сопротивления разрушению в различных условиях нагружения (параметры вязкости разрушения, кавитационное разрушение, износостойкость, сопротивление газовой коррозии) в сочетании с подробным изложением методик фрактографического анализа. Все эти новые разделы отличают настоящее издание от предыдущих. [c.8]

Книга, таким образом, сочетает в себе оригинальный анализ теоретических аспектов явления обратимой отпускной хрупкости с изложением и систематизацией наиболее важных экспериментальных данных и практическими рекомендацияа и по борьбе с этим вредным явление ем. Представляется, что она будет весьма полезной широкому кругу специалистов в области физического материаловедения, прочности и разрушения металлов и сплавов, а также специалистам-првктикам в области металловедения и термической обработки сталей. [c.5]

Химико-механическая обработка металлов 939—959 Химико-термическая обработка стали 960—995 Химический анализ 47 Хониигование—см. Шлифование притирочное [c.1076]

В учебнс м пособии изложены методы изучения металлов, приведены лабораторные работы по основным разделам курса (термический анализ, макро- н микроисследования, определения твердости и физических свойств, термическая обработка стали, чугуна и цветных металлов), задачи по разбору диаграмм состояния сплавов, микроструктур металлов и рациональному выбору состава и обработки сплавов. [c.2]

Фазовые превращения при термической обработке сталей и их сварке протекают в переменных температурно-временных условиях, поэтому для анализа их кинетики целесообразно использовать диаграммы анизотермического превращения аустенита (рис. 5.2, а), а для анализа состава конечных структур — структурные диаграммы (рис. 5.2, б). Схематизация, принятая на рис. 5.2, позволяет определить такие важные параметры, характеризующие кинетику процесса у - а-превращения, как длительность охлаждения до появления в структуре бейнита (Тд), феррита (Тф), перлита (т ) и сопоставить их с длительностями охлаждения Тбоо-боо и 800-500. соответствующими заданным термическим циклам сварки. [c.77]

Д. К. Чернов еще в 1868 г. открыл наличие фазовых превращений в стали при ее нагревании и установил при этом критические точки. Это открытие заложило основы современного металловедения и термической обработки стали. В 1878 г. он разработал теорию кристаллизации и строения стального слитка, сохранившую свое значение до наших дней. Н. С. Курнаков, основатель нового отдела общей химии — физико-химического анализа, широко применяемого в теоретической и прикладной химии, металлургии и т.д., создатель и руководитель большой школы советских химиков, сыграл выдающуюся роль в создании алюминиевой и магниевой промышленности в нашей стране. Г. В. Курдюмов открыл новый класс фазовых превращений в твердых телах — бездиф-фузионные превращения. [c.335]

Прибор МАША-1 может быть использован в комплекте как с накладным и проходным преобразователями, так и с преобразователем смешанного типа. Прибор с преобразователем смешанного типа применяется для контроля содержания остаточного аустё-нита после термической обработки сложнопрофильного режущего инструмента (сверл, метчиков и т. д.) из стали Р6М5 (рис. 43). Правильный выбор частоты анализа сигнала, полосы пропускания фильтра и уровня дискриминации позволяет уменьшить влияние на показания прибора величины зазора между измерительным преобразователем и изделием, температуры закалки стали перед отпуском, колебаний химического состава стали и других мешающих факторов. Такая настройка позволяет изменить вид зависимости показаний прибора от содержания аустенита (см. рис. 43). [c.79]

Высокотемпературный нагрев при получении биметалла обусловливает взаимную диффузию составляющих сплавов, в данном случае молибдена в сталь и углерода из стали в молибден, что подтверждается результатами металлографического анализа. Из рис. 89 видно, что поверхностные слои стали обезуглерожены, а феррит имеет столбчатое строение. Первое объясняется диффузией углерода в молибден, второе — диффузией молибдена в сталь. Когда в стали достигается такое содержание молибдена, при котором а - 7, превращения не происходит, феррит приобретает столбчатое строение. Темная прослойка между молибденом и железом - карбид (Мо, Ре)бС. Толщина зтой прослойки, как и зоны обезуглероживания, тем больше, чем выше температура прокатки, вследствие ускорения диффузионных процессов при повышении температуры. Увеличение толщины хрупкой карбидной прослойки приводит к уменьшению прочности сцепления, что видно из рис. 91 (повышение температуры прокатки снижает прочность сцепления). В дальнейшем перераспределение элементов между слоями будет рассмотрено дополнительно — при описании результатов исследования необходимости (целесообразности) проведения после прокатки термической обработки. [c.94]

Неразрушающие испытания механических свойств материалов предполагают наличие корреляционной связи между физическим параметром и контролируемой величиной. Поэтому необходимы тщательное изучение физико-механических свойств каждой марки стали и установление корреляционной связи между ними. Для низкоуглеродистых холоднокатаных сталей такие исследования проведены [1, 2]. Установлены корреляционные связи и на ряде металлургических предприятий страны внедрены иеразрушающие методы контроля механических свойств тонколистового проката [2]. Хорошо изучены свойства подшипниковых сталей и на основе их анализа внедрены неразрушающие методы контроля [3—7]. В работе [8] обобщены результаты исследований свойств жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей. Дан анализ методов контроля качества термической обработки и механических свойств этих сталей. [c.76]

При анализе закономерностей изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от термической обработки и поверхностного наклепа необходимо учитывать следующее. Пределы выносливости материала зависят от его свойств, величины и распределения остаточных напряжений термического или механического происхождения, а также формы концентратора напряжений (наличия нераспространяющихся трещин в исходных острых надрезах). В связи с этим при сравнении пределов выносливости по трещинообразованию различных материалов, полученных на одинаковых образцах, необходимо иметь в виду следующее. Различие в пределах выносливости может быть следствием того, что для одного материала выбранный концентратор напряжения имеет закритическое значение теоретического коэффициента концентрации напряжений (аа>асткр) и в нем имеются нераспространяющиеся усталостные трещины, а для другого материала концентратор тех же размеров имеет докритическое значение этого коэффициента (ао<аокр) и в нем нет нераспространяющихся трещин. Наличие в зоне надреза остаточных сжимающих напряжений термического происхождения снижает влияние остаточных напряжений, возникающих в результате последующего поверхностного наклепа, так как возможности увеличения сопротивления усталости за счет этих напрял<ений уже в какой-то мере исчерпаны. Так, для стали 08 после закалки и старения (см. рис. 61, а) наблюдается отклонение от полученной зависимости, которое можно объяснить следующим образом. Термическая обработка приво- [c.151]

После исходной термической обработки структура стали 12ХГНМФ состоит из равноосных ферритных зерен и перлитных колоний (рис. 3, а). Размер ферритного зерна составляет 5—10 мкм. Перлитные колонии имеют характерную строчечную структуру. Вид перлитных колоний сохраняется после старения без напряжения и под напряжением. Карбидные частицы в перлите равноосны или слегка вытянуты, наблюдается тенденция к выстраиванию их в цепочки. Значительной коагуляции карбидных частиц в результате старения под напряжением не обнаружено. В феррите залегают характерные длинные пластины цементита, наличие которого в стали 12ХГНМФ подтверждается также данными рентгеноструктурного фазового анализа. [c.104]

Одно из последних исследований по паропроводным трубам из стали 12Х1МФ было поспящено вопросу о повреждаемости труб в процессе эксплуатации [Л. 16]. Исследовались трубы паропровода первичного тракта (140 ат), однако полученные зависимости в основном применимы и для паропроводов промежуточного перегрева. Исследовалось исходное состояние металла, имеющего нормальные свойства, и сравнивалось с состояниями после 10 000 ч эксплуатации (при 140 ат и 565° С) на электростанции, а также после дополнительного старения стали, находившейся в указанной зкоплуатации или взятой из исходного состояния. Старение производилось под напряжением 8 кг/мм при 575° С в течение 100—5000 ч непосредственно после эксплуатации или 500—5 000 ч после того, как сталь, находившаяся в эксплуатации, была подвергнута восстановительной термической обработке (нормализация плюс отпуск). Сопоставление результатов, полученных в этих стадиях, дано в табл. 4-3. В этой таблице показано перераспределение (сравнительно незначительное) легирующих элементов стали по данным карбидного анализа, выполняющегося в процессе старения образцов труб. [c.121]

Проведение термической операции позволяет во многих случаях повысить работоспособность сварной конструкции и обеспечить ее надежность. Анализ эксплуатационных разрушений большого числа сварных изделий различного назначения показывает [98], что в большинетве случаев и особенно при использовании легированных сталей они возникают в конструкциях, не подвергаемых термической обработке. [c.81]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...