Испытания по определению осевых сил

Испытания по определению осевых сил [c.311]

Способ определения осевой ординаты местоположения дисбаланса ротора по оборотам резонанса особенно целесообразен для тех видов испытаний, на которых не производится измерения фазы колебаний и, следовательно, трудно определить форму колебаний ротора. [c.53]

Развитие экспериментальных исследований распространения трещин привело к необходимости более точного учета реальной схемы нагружения образцов сосредоточенными силами. Нашли применение две расчетные схемы сосредоточенная сила или распределенная по некоторому закону нагрузка действует на границе кругового отверстия или же сила приложена к круговому жесткому включению. Разработке кругового и квадратного образцов с центральной трещиной, а также дискового образца с краевым вырезом и выходящей на его контур трещиной при указанных схемах нагружения посвящены работы [27, 53, 57, 58, 113, 131]. На основе найденных численных решений разработаны опытные образцы для экспериментального определения характеристик трещиностойкости сверхтвердых материалов, твердых сплавов, инструментальных и конструкционных керамических материалов [43] (квадратный образец с диагональной трещиной для испытаний на диагональное сжатие), а также листовых материалов [89] (дисковый и квадратный образцы с центральной трещиной для испытаний на осевое растяжение). [c.140]

Испытание на осевое растяжение образцов с центральной сквозной и несквозной трещиной с определением разрушающего напряжения в сечении нетто [4] [c.103]

Испытание проушин чаще всего проводится в условиях пульсирующего или асимметричного растяжения. Для определения малоцикловой усталости пригодны машины как для статических, так и для усталостных испытаний с осевой нагрузкой, снабженные, однако, устройством для низкочастотного нагружения. Испытания ушковых соединений можно проводить на пульсаторах, лучше всего с гидравлическим приводом. В некоторых случаях для натурных узлов пригодными являются лишь гидропульсационные домкраты. [c.232]

Основные трудности этого способа определения осевых усилий — необходимость выполнения в корпусе машины большого числа каналов для отбора статического давления, параллельное использование большого числа приборов при кратковременном испытании или поддержание постоянства режима работы машины при последовательном подключении приборов, сложность обработки большого объема измерений. Последние два препятствия исчезают в связи с разработкой точных датчиков давления, магнитной регистрацией показаний и обработкой результатов измерений на ЭВМ. Однако трудности выполнения каналов в серийных машинах, а также связанное с этим ослабление корпуса и снижение надежности машины ограничивают применение этого способа главным образом экспериментальными установками. Преимуществом его является получение детальной картины нагружения осевыми силами отдельных элементов ротора, определение эпюры давлений около наиболее нагруженных элементов, необходимое для регулирования осевых усилий в нужном направлении, возможность переноса результатов исследований на другие конструкции машин и элементов ротора. Этот способ исследования применяется для прямого подтверждения теоретических методов. [c.96]

На рис. 2.20 изображена примерная диаграмма, записанная при испытании образца из низкоуглеродистой стали. По оси абсцисс в определенном масштабе зафиксирован рост удлинения А1 образца, а по оси ординат — возникающая в его поперечном сечении нормальная сила N, численно равная осевой нагрузке Р, прилагаемой к образцу. Характерные точки на диаграмме отмечены цифрами 1, 2, 3 н 4. [c.167]

Исследователей вынуждены принимать определенные предосторожности при выборе формы образца, чтобы избежать сдвигового разрушения под действием осевого нагружения. Не доложены результаты испытаний при сложном напряженном состоянии (например, при растяжении под углом к направлению армирования). [c.392]

По достижении определенного количества циклов у корня надрезов появляются трещины, которые начинают распространяться в направлении осевой линии образца. В процессе испытания было зарегистрировано число циклов при котором появилась первая трещина в определенных материалах измерялась длина распространяющейся трещины вплоть до наступления разрушения. На кривых длин трещин показанных в зависимости от числа термических [c.407]

Таким образом, измеряется лишь окружная составляющая силы трения. Учитывая, однако, что окружная скорость на барабане значительно больше, чем скорость осевой подачи, можно с достаточной степенью точности считать, что ошибка при определении полной силы трения не превышает 5%. Кроме того, машина позволяет проводить испытания при температурах до 200 С, а также при подаче смазки. [c.238]

Испытания на изгиб основываются на определении изгибающих напряжений о по формуле а = М W, где М — изгибающий момент и W — осевой момент сопротивления. Испытания осуществляют путем изгиба образца, установленного на 2 призмы. [c.4]

Стенд оборудован циркуляционной системой смазки, обеспечивающей возможность подачи в испытываемые подшипники масла при определенном давлении, температуре и в требуемом количестве. Параметры подаваемого масла и количество его можно варьировать. Создаваемое осевое усилие определяется по значению давления в пневмоцилиндре. В процессе испытания измеряются распределение давления масла в гидродинамическом масляном клине (по всем колодкам осевого подшипника и в радиальном подшипнике), температуре масла и поверхностного слоя металла в подшипниках, расход масла и его температура на входе и выходе из подшипников. Периодически проводится осмотр состояния трущихся поверхностей подшипников. Экспериментальная доводка подшипников осуществляется на натурных образцах. [c.230]

Детальное экспериментальное определение фактических осевых зазоров в проточной части ЦВД, ЦСД и ЦНД турбины К-300-240 ЛМЗ было проведено НПО ЦКТИ на Конаковской ГРЭС. Эта работа являлась составной частью комплексной программы, в рамках которой производились режимно-прочностные и тепловые испытания, а также отработка системы регулирования. [c.143]

Необходимые для расчета интенсивности деформаций данные об изменении линейных деформаций в осевом и окружном направлениях определяли в процессе испытаний. Третью компоненту деформации (в радиальном направлении) вычисляли на основании гипотезы о постоянстве объема. Особый интерес представляет задача определения предельной интенсивности деформации однократного статического разрушения е//. [c.123]

В работе [68] выполнен анализ долговечности в зонах концентрации напряжений, В целях определения влияния ползучести на число циклов до разрушения (появления трещины) рассчитали долговечность при циклическом осевом растяжении плоских образцов (пластина с отверстием при повторном осевом растяжении) жаропрочных алюминиевых сплавов. Температуры испытания 120.,, 190° С являются для рассматриваемых материалов достаточно высокими ползучесть и релаксация напряжений выражены. [c.209]

Состояние поверхности деталей, концентраторы напряжений, окружающая среда, температура и прочие факторы настолько сильно влияют на сопротивление усталости, что сама по себе усталостная прочность металла гладких шлифованных образцов не является сколько-нибудь показательной. Кроме того, между пределом выносливости a i образцов и временным сопротивлением разрыву для сталей существует довольно устойчивая зависимость (рис. 12), которую можно использовать для расчетного определения предела выносливости на основе кратковременных испытаний на растяжение [81]. В большинстве случаев испытания на усталость ведут при напряжениях от изгиба или кручения. Реже применяют осевые (растяжение-сжатие) или сложные нагрузки (изгиб -f кручение и др.). При этом различают испытания при заданных величинах напряжений (мягкая нагрузка) и деформаций (жесткая нагрузка). В последнем случае усталостной характеристикой испытуемого объекта является предельная величина [c.19]

Данные характеристики применимы к трем типам разрушения — хрупкому, квазихрупкому и вязкому, различающимся по степени пластических деформаций в зоне разрушения и уровню номинальных разрушающих напряжений. Для их выявления проводятся испытания образцов с предварительно созданной усталостной трещиной на трехточечный изгиб, внецентренное и осевое растяжения. Применяются плоские с боковой и центральной трещиной, дисковые и цилиндрические образцы. В процессе испытаний осуществляется регистрация диаграмм нагрузка смещение берегов трещины , при обработке которых с использованием соответствующих формул находятся указанные критерии разрушения, которые должны удовлетворять определенным требованиям достоверности. [c.16]

Основной схемой испытаний при определении характеристик трещиностойкости являлось осевое растяжение цилиндрического образца (ОЦР) с кольцевой трещиной. Эскиз образца и основные соотношения размеров приведены на рис. 7.3. Методика базовых ис- [c.183]

Наибольшее применение для изучения развития трещин в широком диапазоне температур получили плоские образцы с начальными трещинами при внецентренном растяжении [110, 124]. Однако образцы такого типа целесообразно использовать при сравнительно низких уровнях размахов коэффициентов интенсивностей напряжений когда размеры пластических зон Гт меньше длины трепщны I и при положительных значениях коэффициентов асимметрии по напряжениям. При образовании в опасном сечении развитых упругопластических деформаций и деформаций ползучести и при знакопеременном нагружении следует применять осевое нагружение образцов с регистрацией номинальных деформаций. При однократном и малоцикловом нагружениях в условиях комнатных температур используются [110] плоские образцы с симметричными центральными или боковыми трещинами. Прецизионные делительные сетки с малым шагом наносятся в зоне трещин на боковых полированных поверхностях образцов. При повышенных температурах в силу определенных трудностей с получением равномерного распределения температур по ширине и длине рабочей части применение плоских образцов становится менее рациональным, чем цилиндрических трубчатых. Для обеспечения возможности измерения местных деформаций и размеров пластических зон в вершине трещины статические и малоцикловые испытания при высоких температурах должны проводиться в соответствующих инертных газовых средах или в вакууме. [c.220]

Интерпретация эффективного коэффициента концентрации напряжений в испытаниях на изгиб. При определении уточненных значений эффективного коэффициента концентрации для образцов, испытывающих изгиб, возникают серьезные затруднения, они связаны с масштабным фактором, проявляющимся для гладких образцов, как описано в разд. 2.6 и 3.5. Здесь надо условиться, какое из значений предела выносливости для гладких образцов надо принять за основу либо значение, которое относится к малым образцам с тем же диаметром поперечного сечения, что и у образцов с концентрацией напряжений в зоне концентратора, либо значение, относящееся к образцам полного диаметра. Первый метод приводит к слегка завышенному эффективному коэффициенту концентрации, причем иногда он оказывается больше теоретического коэффициента по второму же методу получается несколько уменьшенный эффективный коэффициент концентрации, который в образце с плавным вырезом может оказаться меньше единицы. Такие результаты не являются вполне ясными и потому предпочтительнее вести испытания не на изгиб, а на осевую нагрузку. При определении чувствительности к концентрации напряжений правильнее было бы сопоставлять результаты с некоторым стандартным параметром [c.116]

Так как армированные пластики обладают анизотропией свойств (т. е. в различных направлениях свойства материала различны), необходимо проводить испытания материала в различных направлениях. Направление испытания (например, направление приложения нагрузки или потока тепла при определении теплопроводности) должно быть заранее определено и записано вместе с результатами испытаний. Например, в слоистых пластиках свойства поперек и вдоль слоев существенно различаются. Для текстолитов и композитов, полученных методом ручной выкладки, существует сильная анизотропия в плоскости слоев. Нагрузка к образцу может прилагаться либо в соответствии с симметрией армирующей компоненты (основа ткани в текстолитах), либо в соответствии с симметрией образца (осевая, круговая и т. д.). [c.441]

Диаграмма деформирования ао(ёо) является характеристикой материала и устанавливается экспериментально. Для этого обычно испытывают материал на одноосное растяжение и последующее сжатие. Образцы растягивают до различных значений ёо и затем разгружают. Затем из них вырезают образцы на сжатие таким образом, чтобы сжатие происходило в направлении предшествовавшего растяжения. При испытании на сжатие определяют условный предел текучести оо (обычно при допуске на интенсивность пластической деформации 0,002) Для достаточно точного определения оо рекомендуется производить испытание с использованием механических тензометров Записав согласно уравнениям (1.85) приращение продольной деформации при осевом растяжении вдоль оси Х, получаем [c.27]

Динамическое приложение осевого сжатия к образцу осуществлялось за счет быстрого возрастания давления в поршневой камере, которое изменялось по определенной программе. Характер поведения осевой сжимающей силы для одного из испытаний приведен на осциллограмме (рис. 8.13). В табл. 8.1 представлены дан- [c.191]

Такая конструкция установки позволила исключить осевую нагрузку и создать в стенке только окружные растягивающие усилия. Регулирование давления в трубке уменьшило влияние краевого эффекта в районе торцов. Компоненты тензора деформаций, полученные при этих испытаниях, использовались для определения значений Е2 и V2 по формулам [c.266]

На рис. 16, а [14] показаны значения прочности и модуля упругости слоистого композиционного материала бор — алюминий различных схем армирования. Для сравнения на том же графике приведены соответствующие характеристики алюминиевого сплава 2219. Как видно, в любой точке композиционный материал по свойствам превосходит традиционный сплав. Прочность при растяжении и модуль упругости одноосноармированного слоистого материала, определенные при испытаниях в осевом (продольном) и трансверсальном (поперечном) направлениях, представлены точками А VI В соответственно. Точками С VI О представлены свойства композиционного материала со схемами армирования 0° (50), 45° (50), 90° (0) и 0° (25), 45° (50), 90° (25) соответственно (в скобках приведено количество слоев в %, имеющих указанную ориентацию). Композициоивык материал последней из приведен- [c.59]

Пример установки дифференциального преобразователя (LVDT) для определения осевого смещения образца (Чар о) приведен на рис. 7.5. К образцу с помощью пружин прижимают торцы группы стержней из кварцевого стекла. Такая конструкция может быть применена для испытаний не только на термическую усталость, но и на высокотемпературную малоцикловую усталость при постоянной температуре. [c.248]

Усталостную йрочность материала предпочтительнее определять из испытаний при осевом нагружении, чем при изгибе. Объясняется это тем, что при изгибе на результаты может влиять эффект градиента напряжений по высоте сечения, который имеет тенденцию увеличивать усталостную прочность при уменьшении поперечных размеров образцов. Этот вопрос рассматривается в разд. 2.7, Таким образом, результаты, полученные при испытании на изгиб гладких образцов, если их диаметр меньше 9 мм, могут ввести в заблуждение, тогда как на результаты, полученные из испытания образцов больших размеров, чем указаны выше, влияние градиента напряжений маловероятно (см. разд. 2.6). Вообще, для определения усталостной прочности материала могут быть использованы результаты, полученные при испытании образцов диаметром от 9 до 25 мм на изгибных машинах и диаметром от 6,4 до 25 мм на машинах, осуществляющих осевое нагружение. На рис. 1.3 приводятся [c.23]

Образцы боралюминиевых композиционных материалов испытывались на усталость под действием консольного изгиба [50, 52, 56, 62, 63, 86, 80, 78]. Преимущество первого типа испытаний заключается в возможности исследования влияния напряжений сжатия и растяжения без потери устойчивости образца. Однако недостатки, заключающиеся в неоднородности напряженного состояния, наряду с трудностью определения критерия разрушения, затрудняют интерпретацию полученных результатов. Обсуждаемые ниже данные были получены при усталостных испытаниях в осевом направлении, без учета этих недостатков. [c.484]

Определение статической трещиностойкости. Согласно ГОСТ 25.506—85, для определения характеристик трещиностойкости рекомендуются следующие типы образцов тип 1 — плоский прямоугольный с центральной трещиной для испытаний на осевое растяжение (рис. 19.4, а) тип 2 — цилиндрический с кольцевой трещиной для испытаний на осевое растяжение (рис. 19.4, б) тип 3 — прямоугольный компактный образец с краевой трещиной для испытаний на внецентренное растяжение (рис. 19.4, в) тип 4 — плоский прямоугольный образец с краевой трещиной для испытаний на трехточечный изгиб (рис. 19.4, г). При создании в образцах усталостных трещин номинальные напряжения Сто при максимальном усилии цикла не должны превы-щать 0,5ao,g материала, а число циклов нагружения должно составлять не менее 5-10. [c.329]

М. П. Марковец установил простую зависимость (для значительных деформаций) между высотой поперечного сечения изгибаемого стержня Л, радиусом изгиба г и поперечным сужением ф, определенным при испытании на осевое растяжение [c.48]

Хотя методы аналитического определения предельных напряжений композитов имеют неоспоримое преимущество перед чисто экспериментальными методами, отсутствие уверенности в правильности использованного критерия прочности требует проведения испытаний слоистых композитов в условиях комбинированного нагружения. Аналитические критерии, предложенные Цаем, By и Шойблейном, требуют также проведения испытаний при плоском напряженном состоянии для вычисления смешанных компонент тензоров прочности. Из различных типов образцов, используемых для определения предельных напряжений композиционных материалов при комбинированном нагружении, наиболее предпочтительными являются тонкостенные трубки, нагружаемые внутренним и наружным давлением, осевой нагрузкой и кручением. [c.162]

Машины для определения фрикционных характеристик Тд, р. Испытания материалов для определения фрикционных характеристик Ти и р проводят на трибометрах (рис. 8). Рычажное устройство нагружения 1 соединено со штоком 2, являющимся одновременно держателем плоского образца 3, с которым контактирует иидеитор 7, жестко связанный с оправкой 6. Последняя соединена гибкой питью (или тросиком 5) с измерительным элементом 4 и приводом. Другой плоский образец 8 установлен в держателе образца 9, имеющем винтовую нарезку, для регулировки посредстЕом гайки 10 осевого расстояния между [c.226]

Пульсаторные машины гидравлического действия. Машины этой категории дают возможность развивать осевые переменные нагрузки значительной величины — до 50—100 т. Машины большой мощности применяются для испытания деталей в натуральную величину или их моделей как при растяжении-сжатии, так и при изгибе в одной плоскости. Для определения предела усталости материалов применяются пульсаторы с максимальной амплитудой нагрузок в 2, 5, 10 и 20 т. Значительные силы инерции в машинах большой мощности ограничивают частоту перемен нагрузок максимальным значением в 10—20 гц в машинах [c.76]

Следует отметить, что положительный эффект от поверхностного наклепа деталей из алюминиевых сплавов наблюдался как яри переменных изгибающих напряжениях, так и при осевом растяжении и сжатии. Усталостные испытания образцов диаметром 18 мм из сплава АК4-1 производилось на резонаноовом пульсаторе грузоподъемностью 20 т при циклах с различной степенью асимметрии и частотой 2000—2200 циклов в минуту (рис. 3). Обкатка образцов производилась роликом (диаметром 35 мм, профильным радиусом 6 мм) при усилии 26 кГ и осевой подаче 0,06 мм1об в два прохода. Относительная глубина упрочненного слоя А/г составляла 0,07—0,08. У поверхности обкатанных образцов образовались остаточные сжимающие напряжения 24—26 кГ/мм . Результаты испытаний (рис. 3) показывают, что при симметричном цикле увеличение предела выносливости от упрочнения обкаткой роликами составляет 21,4% для сплава АК4-1 и 26% для сплава ВД-17. С ростом асимметрии цикла эффект упрочнения уменьшился. Увеличение усилия на ролик и относительной глубины упрочненного слоя до определенных пределов приводит к повышению эффекта упрочнения, после чего дальнейший рост упрочнения прекращается. Для указанных выше образцов диаметром 35 мм авторы исследования приняли предельное усилие на ролик 26 кГ, а предельную глубину 7—8%> от радиуса поперечного сечения. При назначении более высоких усилий на обкатывающий ролик и при дальнейшем увеличении глубины деформированного слоя не наблюдалось до-250 [c.250]

Определение спектра распределения напряжений позволяет выявить места, где возможно за1рождение усталостных трещин при резо нансных колебаниях на тех или иных формах. Однако более четко это можно сделать, если в лабораторных условиях помимо нахождения распределения напряжений получен также спектр усталостных поломок. Поломки, показанные на рис. 10.10, получены с помощью вибростенда КуАИ-ВВ-2А. При соответствующей. настройке на режим усталостного разрущения трещины в лопатках появляются обычно через 0,5... 3 мин после выхода на режим испытаний. Получение результатов, подобных приведенным на рис, 10.10, возможно с помощью вибростендов КуАИ-ВВ не только на лопатках осевых турбомашин. [c.217]

Метод трубки реализован для изучения твердых теплоиЗоляторов (пластмасс, огнеупоров) и полупроводников (спеченных или спрессованных окислов, карбидов, силицидов и т. п.). Разработанный для этой цели прибор ДК-а -900 (рис. 2-24) позволяет осуществлять комплексное определение теплоемкости и температуропроводности образцов при разогреве их в диапазоне температур 50—900° С со скоростями от 0,4 до 3 градкек. Испытания проводятся в воздушной среде на образцах диаметром 20 мм и длиной от 100 до 180 мм. Образец обычно составляется из нескольких коротких стержней. Термопары устанавливаются внутри образца в трех осевых отверстиях диаметрами 1,2 мм, высверливаемых от одного из торцов до средней плоскости. Два отверстия (центральное с г = О и боковое с г sts гьг 9 мм) служат для регистрации радиального перепада температуры, а третье (г = = Ry QJ мм) используется для замера среднеобъемной температуры (т) образца. Расчет коэффициента температуропроводности производится по формулам (1-48), (1-49). [c.63]

Испытывалась модель диаметром 250 мм десятилопастного рабочего колеса высоконапорной поворотнолопастной турбины. Схема экспериментальной установки показана на рис. 7-34. Испытания производились при напорах 9—16 м. Расход измерялся с помощью мерного водослива, напор — прецизионными манометрами. Для замера мощности служил качающийся динамометр постоянного тока мощностью 130 л. с. он же использовался в качестве двигателя для определения механических потерь в турбине и в самом динамометре методом холостого хода . Поскольку основным предметом изучения являлась щелевая кавитация, поток вблизи периферии исследовался подробно. Радиальная составляющая потока, возникающая вследствие непостоянства циркуляции на периферии колеса в горловине камеры, измерялась с помощью протарированных трубок Пито, выполненных в виде барабана одновременно использовались цилиндрические трубки Пито и зонды замера общего давления. Положение мерных сечений показано на рис. 7-35. Используя кривые распределения осевых составляющих скоростей с г1 и Ст2 И углы радиэльного наклона потока 61 и 62, получили характер потока на входе и выходе из рабочего колеса, причем линии тока [c.161]

На рис. 2.20 сплошные линии соответствуют расчетному пределу прочности композита, а штриховая — расчетному пределу монолит- ности, т. е. выполнению условий начала трещинообразования в моно- слоях. Надписи у линий поясняют определенную расчетом причину а смены состояния или разрушения материала. Экспериментальные результаты получены при испытаниях цилиндрических трубчатых. стеклопластиковых образцов [25] на осевое растяжение (на рис. 2.20 они отмечены крестиками) или растяжение в окружном направлении (отмечены на рис. 2.20 кружочками). Характеристики однонаправ-i ленного стеклопластика, использованные в расчетах, приведены в 2.4. [c.60]

После термических нагружений образиь разрезали таким образом, чтобы можно было получить материал для структурных исследований и определения механических свойств из областей, находящихся на различном расстоянии от внутренней поверхности. Были также отобраны образцы для исследования на усталостную прочность. Образцы для исследования временного сопротивления имели сечение 2x10 мм и длину 100 мм, а усталостные образцы, подвергаемые растяжению и осевому сжатию по синусоидальному циклу, — диаметр 5 мм и радиус надреза в средней части 1 мм. Испытания механических свойств и усталостной прочности проводили на машине Инстрон 1251. Результаты испытаний показали, что временное сопротивление после 200 термических ударов составляло > 735 МПа и было практически постоянным по сечению исследуемого образца. В то же время предел текучести достигал > 588 МПа, а удлинение -30 %. [c.104]

Электродинамвческне и электромягннтпые возбудители колебаний. Наиболее эффективны для исследования сопротивления усталости конструкционных элементов электродинамические возбудители. Они отличаются, как правило, широкополостностью (5,..5000 Гц), имеют большой диапазон усилий на подвижной платформе, просты в управлении. Что отличает, как правило, испытания конструкционных элементов от испытания образцов, так это определение напряжений в конструкционных элементах (в образце, зная его размеры и значение нахрузки, осевую или поперечные силы несложно определить). Для конструкционных элемеетов следует использовать тензометрию и метод хрупких покрытий для более обстоятельного изучения их напряженного состояния. [c.300]

Неоднозначное илияние плакирующего слоя на сопротивление разрушению подтверждается изменением параметра К, определенного при температуре 173 К на образцах с одной боковой трещиной при осевом растяжении после их испытаний на остановку трещины. Для образцов из СтЗ + 12Х8Н10Т (№4 и №5, табл. 5.1) с П = 0,2...0,35 отмечено повышение примерно на 25 % по сравнению с образцами из материала основы (с 50,4 до 62,1 МПа л/м), в отличие от биметалла 20К + 10Х17Н13М2Т (№ 7, табл. 5.1), для которого произошло снижение К на 6...7 % (с 54,1 до 50,2 МПа л/м) при П = 0,3. [c.131]

Левис [10] показал, что для характеристики износостойкости полиимидов, наполненных графитом, можно использовать показатель износа К, который был впервые предложен для описания антифрикционных свойств материалов на основе наполненного ПТФЭ, так как при трении температура поверхности подшипника не превышает 390 °С, т. е. порога деструкции полиимидного связующего. Для полиимидов, наполненных графитом, показатель износа К, определяемый величиной износа, отнесенной к нагрузке, скорости трения и продолжительности испытаний, остается постоянным при изменении показателя PV в интервале 0,03—10 МН/м - м/с. Был определен коэффициент трения полиимидов, наполненных графитом, при стендовых испытаниях шайб под осевым давлением, который при температуре трущихся поверхностей ниже 150 °С, оказался равным 0,3—0,6. При температуре выше 150 °С коэффициент трения лежал в пределах 0,02—0,2 в зависимости от нагрузки, причем более низкие значения коэффициента трения соответствовали более высоким нагрузкам. Изменение коэффициента трения при 150 °С не оказывало никакого влияния на износостойкость, а изменение износостойкости при 390 °С не сопровождалось изменением коэффициента трения. [c.229]

Высокий уровень усталостных напряжений, которые выдерживает композиционный материал, обусловлен в первую] очередь высоким пределом выносливости борных волокон. О высоком сопротивлении бора усталостным повреждениям сообщалось Зал-киндом и Патарини [11]. Испытания борных волокон, однако, проводились изгибным методом и не дали необходимых данных для определения свойств волокна при знакопеременных нагрузках, поскольку поведение волокна при циклическом изгибе не чувствительно к наличию трещин, вблизи его сердцевины (нейтральная ось при изгибе). Таким образом, циклическая прочность волокон мон<ет быть совершенно различной при изгибе и при растяжении в осевом направлении. [c.485]

Испытания на радиальное сжатие, применяемое к втулкам, подшипникам и аналогичным изделиям для определения прочности на радиальное разрушение (макс. сжимающая нагрузка). (2) Осевое сжатие для определения качества трубо- [c.931]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...