Влияние Определение титана

Как правило, с применением автоклавов изготовляют отливки из сплавов на основе алюминия, магния, меди и титана. Но известны работы [58] по изучению влияния газового давления в пределах О— 8 МН/м на структуру и механические свойства стали 40. Давление на зеркало жидкой стали в закрытой изложнице производилось азотом из баллона через газоотводящую трубку, снабженную прямым и обратным клапанами и манометром для определения рабочего давления газа. [c.64]

Главным отличием технического титана от чистого является более высокое содержание примесей, особенна кислорода и азота, сильно влияющих на механические свойства металла, а также железа и кремния. Кроме того, в техническом гитане может присутствовать примесь водорода, что также оказывает влияние на свойства металла. Определенное влияние имеет и содержание в техническом титане примеси углерода, если оно превосходит 0,1 Уо, т. е. минимальную концентрацию для образования свободного карбида. [c.362]

Высокая коррозионная стойкость сплавов принципиально не исключает возможность появления так называемого коррозионного растрескивания даже в средах, где установлена их высокая коррозионная стойкость. Поэтому коррозионное растрескивание представляет большую опасность. Она заключается в том, что разрушение вязкого в нормальных условиях металла, подверженного одновременно воздействию напряжения и определенной активной среды, происходит хрупко, т.е. без заметных деформаций и при напряжениях, более низких, чем временное сопротивление и даже предел текучести. Этот вид разрушения наиболее характерен для высокопрочных металлических материалов, склонных к пассивации, но находящихся, однако, в условиях, когда пассивное состояние под влиянием агрессивной среды может нарушаться в зоне максимальных напряжений. У титана вследствие высокой устойчивости пассивного состояния и быстрой регенерации во многих средах пассивных оксидных пленок при их механическом повреждении, а также из-за достаточной пластичности чувствительность к коррозионному растрескиванию оказалась во много раз меньше, чем у высокопрочных и нержавеющих сталей, алюминиевых и магниевых сплавов. Но по мере разработки более прочных титановых сплавов и расширения области их применения были установлены случаи явного коррозионного растрескивания и определены многие агрессивные среды, способствующие этому явлению. [c.32]

Режим и технология точения также могут определенным образом влиять на усталостную прочность. Высокая скорость резания и большая подача заметно снижают предел выносливости вследствие повышения шероховатости поверхности и появления неблагоприятных поверхностных напряжений. Однако имеются режимы резания, которые создают поверхностный наклеп и сжимающие напряжения, повышающие предел выносливости титана. Замечено отрицательное влияние на усталостную прочность титановых сплавов охлаждения жидкостями (вода, эмульсия и пр.) при высоких скоростях резания точением. В этом случае происходит поверхностное наводороживание и даже появление гидридных пленок и слоев, способствующих возникновению растягивающих напряжений и хрупкости поверхности. Во всех случаях конечные операции механической обработки деталей из сплавов титана, подвергающихся систематическим циклическим нагрузкам, необходимо строго регламентировать, а еще лучше предусмотреть специальную поверхностную обработку, снимающую все неблагоприятные поверхностные явления и упрочняющую металл. [c.181]

Для определения влияния других элементов, образующих трех-и четырехкомпонентные системы, было исследовано смачивание твердых молибдена и ниобия сплавами на основе алюминия с различным содержанием кремния, титана и хрома. Двойным дуговым переплавом было получено десять сплавов, данные химического анализа которых показали наличие 0—12,30% титана, 0,42— 9,46% кремния и 2,28—9,88% хрома. Температуры, при которых краевые углы смачивания расплавами молибдена и ниобия равны 45°, 15° и 0°, приведены в таблице. [c.57]

Имеющиеся данные о влиянии титана на склонность стали к хрупкому разрушению весьма противоречивы. Добавки 0,10—0,25% титана [59] снижают величину ударной вязкости материала при понижении температуры. Дальнейшее увеличение титана до 0,4% существенно улучшает свойства стали. В качестве раскислителя титан оказывает положительное действие на свойства стали за счет измельчения зерен, изменения соотношения феррита и перлита и понижения склонности к перегреву. При получении мелкодисперсной структуры (зерна с 5-го до 10-го номера) при добавках титана 0,3—0,4% на каждый номер измельчения зерна критическая температура хрупкости, определенная Цр=2 кгс-м/см , понижается в среднем на 10°С [41]. [c.41]

Коррозионной усталости в определенных условиях подвержены практически все конструкционные сплавы на основе железа, алюминия, магния, меди, никеля, титана и других металлов. Интенсивность влияния коррозионной среды на сопротивление усталости определяется ее агрессивностью, структурным состоянием металла, его дефектностью, состоянием поверхности изделий, их геометрией и условиями нагружения. Наиболее полно изучена коррозионная усталость углеродистых и легированных сталей и значительно меньше — сплавов титана, алюминия и других металлов. [c.49]

Кратко рассмотрев влияние примесных элементов на механические свойства титана, можно заключить, что собственно вредными примесями являются водород, кремний и, в определенной [c.47]

Характер и степень влияния примесей во многом определяются и химическим составом сплава. Добавление легирующего элемента может значительно сокра-ш,ать предел растворимости примесных элементов в а-фазе титана. Кроме того, легируюш,ие элементы, обладающие большей химической активностью, чем титан, могут образовывать с примесями прочное химическое соединение. И в том и в другом случае отмечается весьма существенное понижение пластичности и вязкости сплава. Примером различной чувствительности сплавов разной легированности к воздействию примесей может служить приведенное в табл. 19 изменение величины ударной вязкости сплавов Ti—6А1—1,5V и Ti—6А1—1,5V—5Zr в зависимости от содержания кремния. Влияние качества структуры полуфабриката, определяемой условиями его термопластической деформации и габаритами, было рассмотрено в предыдущих разделах. В соответствии с изложенным при выборе сплава по справочным данным необходимо учитывать, что приведенные значения механических свойств сплава относятся, как правило, лишь к определенному виду полуфабриката после вполне определенной термической обработки. При изготовлении полуфабриката другого типа и других размеров можно получить комплекс свойств, существенно отличающийся от справочных данных. [c.65]

Использование полученного уравнения кривой усталости дало возможность построить распределение предела усталости на базе 10 циклов для образцов диаметром 10, 20 и 32 мм и при меньшем количестве образцов в серии (рис. 68). Анализ полученных результатов показывает, что для образцов разных диаметров, испытанных как на воздухе, так и в коррозионной среде, пределы усталости, соответствующие малой вероятности разрушения (р = 2%), отличаются не существенно, т. е. нижняя граница рассеивания пределов выносливости сплава практически постоянна. С увеличением вероятности разрушения влияние масштабного фактора на усталостную прочность увеличивается, наблюдается обычный ход масштабных кривых — затухание масштабного эффекта с ростом диаметра образцов (см. рис. 67). В этом можно видеть статистическую природу масштабного эффекта [97]. Характерным для титана является отсутствие инверсии масштабного эффекта в коррозионной среде, что очень важно для возможности прогнозирования масштабного. эффекта не только на воздухе, но и в коррозионной среде по результатам большой выборки испытания малых образцов и определения нижнего предела распределения выносливости. Этот предел и будет устойчивым для данного металла независимо от размера изделия. [c.141]

При относительно невысоком содержании титана (до 0,16%) он оказывает отрицательное влияние на ударную вязкость марганцовистой нормализованной стали при минусовых температурах, определенную на образцах с полукруглым надрезом, а при больших количествах титан повышает значение ударной вязкости (рис. 16, II, а). Ухудшение ударной вязкости на образцах с острым надрезом происходит до 0,25% Ti. Характер влияния же ванадия однозначный с повышением содержания его ударная вязкость понижается как на образцах с полу- [c.31]

Электрохимические исследования. Выше рассматривались главным образом результаты коррозионных испытаний, которые позволили сделать определенные выводы о влиянии различных факторов на вероятность возникновения и интенсивность щелевой коррозии сплавов титана. [c.154]

На рис. 25, в показано влияние на превращение титана элементов, вызывающих эвтектоидный распад р-фазы по реакции р—>а+ . В ходе этой реакции при равновесных условиях р-фаза полностью распадается с образованием а-твердого раствора и -фазы, более богатой легирующим элементом. Однако на практике равновесные структуры получаются редко, поэтому точное определение температуры эвтектоидной реакции для многих систем этого типа является затруднительным. [c.65]

Различают сверхпластичность под влиянием внешних условий, например, при циклическом нагреве и охлаждении металла вблизи точки полиморфного превращения и структурную, или изотермическую сверхпластичность, наблюдаемую в металлах и сплавах с очень мелким равноосным зерном (1—10 мкм) при определенных скоростях деформации. В частности, в титане и его сплавах сверхпластичное состояние может возникать в процессе термоциклирования в интервале температур фазового превращения. При циклировании технически чистого титана деформация за цикл прямо пропорциональна напряжению независимо от вида деформации (растяжение, кручение или сжатие). Линейный характер зависимости сохраняется до напряжений 5,6 МПа 76 [c.76]

В настоящее время титан и его сплавы почти не находят применения при изготовлении аппаратуры для производства пергидроля, что, по-видимому, объясняется отсутствием достоверных данных, об их коррозионной стойкости в растворах перекиси водорода и способности катализировать ее разложение [1]. Между тем по своим физико-механическим свойствам эти сплавы могли бы применяться для этих целей и заменить хотя бы часть дефицитной стали Х18Н10Т, расход которой для аппаратурного оформления крупно-тоннажных производств очень велик. Однако это возможно лишь при отсутствии значительного каталитического влияния поверхности титана или его растворимых продуктов коррозии на разложение перекиси водорода. Поэтому определение совместимости титановых сплавов с растворами перекиси водорода представляет несомненный интерес. [c.123]

Критически проанализированы экспериментальные данные об основных теплофизических свойствах титана и промышленных титановых сплавов, изложены методы определения наиболее достоверных Значений. Рассмотрены температурные зависимости теплофизн-ческих характеристик, влияние легирования на свойства указанных материалов. Приведены таблицы температурной зависимости термодинамических свойств титана, предлагаемые в качестве стандартных справочных данных. [c.23]

Примеси и легирующие элементы сравнительно мало изменяют коэффициент линейного расширения. У большинства сплавов а = 8,0 10" - 9,2 1(Г °СГ , т.е. в интервале эначений, характерных для чистого титана с различной текстурован-ностью. Несравнимо большее влияние на а оказывает распад нестабильных твердых растворов. При определенных условиях величина а может стать даже отрицательной (сокращение длины). В связи с этим дилатометрические исследования являются одним из наиболее чувствительных методов оценки стабильности твердых растворов (в основном 3-фазы). Влияние распада 3-фазы на величину и знак а обязательно следует учитывать при отпуске высоколегированных сплавов, в которых за счат сокращения объема при распаде в области средних температур возможно явление самопроизвольного растрескивания. [c.8]

Таким образом, возрастание ф в данном случае не сказалось на веПи-чине долговечности. Последнее можно объяснить тем, что при повышенных температурах интенсивно протекают процессы циклической ползучести, приводящие к перераспределению доли упругой и пластической составляющей при постоянной величине суммарной деформации. Если процессы циклической ползучести при определенных условиях оказывают решающее влияние, то такой же эффект можно получить и при проведении испытаний при 20°С на материалах, резко отличающихся сопротивлением ползучести. Как известно, наименьшее сопротивление низкотемпературной ползучести имеет технически чистый титан, условный предел ползучести которого при допуске на остаточную деформацию 0,1 % за 100 ч составляет0,5Oq 2- У сплава ПТ-ЗВ ар = 0,65ад 2- В то же время относительное сужение ф чистого титана составляет 60 %, в то время как у прутков сплава ПТ-ЗВ = 24 %. [c.107]

Роль элементов, входящих в диборидную фазу, уже обсуждалась в разд. Б. Как отмечалось, влияние состава сплавов Ti—V на константу скорости реакции, показанное на рис. 16, может быть связано с изменением стехиометрического состава диборида при легировании. Согласно оценкам, нестехиометрический диборид титана с избытком бора переходит в стехиометрический при содержании, 20 ат.% ванадия, что приблизительно совпадает с минимумом на рис. 16. Исходя из этого, Кляйн и др. [20] и Шмитц и др. [40] разработали сплавы, в которых скорость роста диборида регулируется обоими механизмами. Один из таких сплавов включен в табл. 6 константа скорости взаимодействия бора с этим сплавом равна 0,2-10 см/с , что составляет 4% константы скорости реакции с нелегиро ванным титаном. Это означает, что время, необходимое для образования определенного количества продукта реакции в случае реакции бора с разработанным сплавом, в 625 раз больше, чем с нелегированным титаном. [c.135]

Во-вторых, предшествующая деформация основного материала может повлиять на определение характеристик КР. Поскольку большинство полуфабрикатов из титановых сплавов поставляются в отожженном или закаленно-состаренном состояниях, вероятно, наиболее общие виды холодного наклепа могут приводить к напряжениям, возникающим в процессе изготовления конструкции. Влияние холодного наклепа на характеристики КР не было ши роко изучено. В работе [100] показано, что величины Ки и Кхкр для титана Т1-70 А зависят от предварительного наклепа. Согласно данным табл. 2 величина Кыр вначале снижается с ростом степени наклепа, а затем возрастает. В а-сплавах Т1—5 А1—2,5 5п и Т1—5 5п—5 2г холодный наклеп, по-видимому, незначительно увеличивает Ащр [100]. Фактически данные по влиянию холодного наклепа на характеристики КР других титановых сплавов отсутствуют. Единственный результат, полученный на сплаве Т1—7 А1— 2,5 Мо, показывает, что холодный наклеп увеличивает Аыр [ЮО]. [c.320]

Установлено, что сталь 0Х23Н28МЗДЗТ даже при очень низком содержании углерода (- 0,02%) при определенных условиях проявляет склонность к межкристаллитной коррозии. С повышением температуры закалки до 1300° С эта склонность увеличивается. По.яожительное влияние на повышение стойкости стали к межкристаллитной коррозии оказывают добавки титана и ниобия. [c.46]

Механическая резка титана вследствие высокой его вязкости является затруднительной, а плазменная дает большую зону термического влияния и газонасыщение кромок [241 ]. Применение ГЛР в силу указанных выше преимуш,еств приводит к со-кращению затрат на обработку на 75%. При ГЛР важным моментом в определении скорости резания является правильно выбранная скорость истечения из сопла газовой струи (см. рис. 67), которая определяется давлением газа в резаке. [c.124]

Основные элементы, присутствующие в титане как примеси, по характеру влияния на его механические свойства могут быть разделены на несколько групп. Кислород и азот — элементы внедрения, а-стабилизаторы — резко повышают температуры лоли-морфного превращения и плавления, образуют с титаном соединения типа оксидов, субоксидов и т. п., существенно искажают кристаллическую решетку а-титана. Из рис. 13 и 14 следует, что оба элемента являются сильными упрочнителями так, каждая десятая доля процента (по массе) кислорода повышает прочностные свойства титана примерно на 13 кгс/мм [112, 120]. Соответственно росту прочности снижаются пластичность и вязкость. Однако концентрационные зависимости механических свойств имеют плавный характер, следовательно, поддаются в определенных пределах учету и регулированию. [c.45]

Содержание водорода. Известно, что водород даже при сравнительно небольшом содержании может вызвать охрупчивание титановых сплавов, проявляющееся в различных формах [63, 36]. Влияние водорода в технически чистом титане на его усталостные характеристики впервые описано в работе [99], в которой был определен предел выносливости на гладких и надрезанных образцах. В технически чистом титане с одинаковой структурой, но с разным содержанием водорода усталостная прочность оказалась на гладких образцах 30,8 и 30,0 кгс/мм , на надрезанных образцах (а = 3,4) 10,7 и 11,0 кгс/мм , т. е. содеражание водорода не повлияло на общий уровень усталостной прочности и, что важно, на чувствительность к надрезу. Подобные результаты были получены для технически чистого титана американского производства и сплава Ti—8Мп (Р-сплав) при содержании в них водорода до 0,04% (обычно в сплавах допускается не более 0,015Н2) и при испытании гладких и надрезанных образцов. [c.149]

Зависимость усталостной прочности от температуры. Как отмечалось (см. табл. 34), усталостная прочность титановых сплавов падает по мере повышения температуры испытания. Наибольшее снижение предела усталости наблюдается. у технически чистого титана, наименьшее — у теплопрочных а + р-спла-вов. Относительное изменение предела усталости в зависимости от температуры для этих сплавов (ВТ6, ВТ8, ВТЗ-1, ВТ16 и ВТ22) показано на рис. 71, из которого следует, что повышение температуры до 400—450° С снижает усталостную прочность на 20— 25%. Это снижение несколько меньше, чем снижение временного сопротивления под влиянием повышения температуры до 400— 450° С. Интересным является то, что предел усталости, определенный на надрезанных образцах, значительно меньше зависит от температуры испытания, чем предел усталости гладких образцов. Из этих данных видно также, что изменение усталостной прочности более значительно при отрицательных температурах, чем в диапазоне 20—450°С. Многие исследователи уровень циклической прочности титановых сплавов при повышенных температурах [c.157]

Определенное влияние на свойства карбидосталей оказьтает и метод изготовления порошка карбида титана (табл. 46) [158]. Неудовлетворительные свойства получены у образцов из карбидосталей, изготовленных на основе СВС — карбида титана. Причиной этого является повышенная пористость и образование непрерывного карбидного скелета, в го время как у карбидостали на основе углегермического карбида титана карбидные зерна отделены друг от друга металлической фазой [158]. [c.112]

Влияние активных легирующих металлов на процесс образования пассивирующей пленки отличается От того влияния, которое они оказывают на процесс активного растворения. Хром и титан в сильных средах окисляются при более высоком потенциале, чем железо, кобальт или никель, являющиеся основами сплавов типа металл — металлоид, и при своем охлаждении образуют пассивирующиеся пленки с высокими защитными характеристиками. В сплавах, содержащих хром и титан, пассивация наступает только тогда, когда концентрация хрома и (или) титана в образующейся поверхностной пленке превышает определенную величину. Это подтверждается и результатами анализа химического состава пленки, возникающей на поверхности аморфного сплава Со—Сг—20В при различном содержании хрома. [c.272]

Замещение собственного атома в кристаллической решетке на чужеродный, как и образование вакансии, создает барьеры ближнего действия. Однако легирование вызывает ряд косвенных эффектов может изменяться межатомное взаимодействие как по величине, так и по характеру, что изменяет сопротивление кристаллической решетки движению дислокаций. Легирование титана железом увеличивает, по-видршому, долю ковалентных связей в р-титаие, а легирование оловом — как в а-, так и 3-титане (такие эффекты наблюдаются при введении значительных количеств легирующего элемента). Введение чужеродных атомов изменяет время релаксации вакансий и, следовательно, избыточную концентрацию вакансий. Легирование, поскольку при этом меняется энергия дефектов упаковки, может увеличивать плотность дислокаций и изменять их свойства. При легировании могут возникать малоугловые границы, меняются константы упругости и диффузии и, наконец, условия фазовых превращений. Это непосредственно или косвенно может оказать влияние на прочность твердого раствора. При его образовании более вероятным становится скольжение по негкольким плоскостям, т. е. грубое скольжение (множественное) вместо тонкого (единичного), что приводит к увеличению то,2. Как правило, легирование приводит к увеличению сопротивления пластической деформации. Однако известны случаи обратного влияния, например введение хрома в определенных условиях уменьшает предел прочности железа [270, 271], что, возможно, связано с изменением энергии дефектов упаковки [15]. [c.297]

Некоторые эксперименты действительно показали принципиальную возможность значительного торможения анодного процесса растворения металла под влиянием адсорбции ионов кислорода. При этом наблюдалось заметное торможение анодного процесса даже при адсорбции кислорода в количествах, недостаточных для полного покрытия истинной поверхности электрода одним сплошным слоем адсорбированного кислорода. Для платины в растворе 0,5 N НС1 это было установлено Б. В. Эршлером [33], а для железа в растворах NaOH Б. Н. Кабановым [34]. Подобные электрохимические определения, проведенные в нашей лаборатории Ю. М. Михайловским и Г. Г. Лоповком [44], Н. М. Стру-ковым [45] на Ti в 10 iV H2SO4, также показали, что для перевода титана из активного в пассивное состояние требуется анодно пропустить количество электричества, эквивалентное посадке менее чем одного монослоя кислорода. [c.16]

Рассмотрим, как изменяются основные пассивационные характеристики титана и сплавов системы Fe—Сг под влиянием легирующих компонентов. Характер пассивации металла или сплава определяется, как известно, кинетикой анодных процессов при переходе сплава в пассивное состояние, при нахождении их в пассивном состоянии и при возможном нарушении пассивности. Эти данные могут быть получены на основании анализа анодных поляризационных кривых. При некотором упрощении задачи построение кривых заменяют определением местоположения характерных точек (рис. 39). Здесь благоприятное смещение критичес- [c.127]

Были предприняты меры к устранению данного типа затупления путем совершенствования конструкции и технологии изготовления инструмента. С этой целью уменьшают главный угол в плане токарного резца. При этом режущая кромка первоначально вступает в контакт с обрабатываемым материалом в точке, удаленной на некоторое расстояние от вершины резца, а глубина и силы резания постепенно увеличиваются до номинального значения. В случае применения хрупких инструментальных материалов (например, твердого сплава) используют малые или отрицательные значения переднего угла, что дает некоторое упрочнение инструмента. Кроненберг вывел уравнения для определения напряжений в режущем инструменте и привел рекомендации, в соответствии с которыми необходимо стремиться к созданию на передней поверхности инструмента сжимающих напряжений, чтобы предотвратить его разрушение. С помощью приведенных в этой работе формул можно производить проверочные расчеты инструмента на прочность. Альбрехт показал, что для уменьшения или полного устранения выкрашиваний твердосплавных ножей при фрезеровании твердых сталей необходимо на режущих кромках шлифовать узкие упрочняющие ленточки. В работе Хоши и Окушима представлены результаты исследования влияния различных факторов на выкрашивание торцовых фрез. Авторы отличали выкрашивание режущих лезвий при низких и высоких скоростях резания. В последнем случае причиной выкрашивания они считали усталостные явления. При попутном фрезеровании выкрашивания лезвий наблюдались реже. Несмотря на то, что эти опыты были выполнены инструментом, оснащенным твердым сплавом на основе карбида титана, было высказано предположение о возможности применения титано-вольфрамовых твердых сплавов. Для этого необходимо было образовать на режущих лезвиях упрочняющие ленточки. [c.161]

Для проведения опытов по исследованию кинетики растворения титана, а также по выяснению влияния катодного электрохимического наводороживания, круглые образцы титана запрессовывались в полистпроловые оправы. Образцы были контактированы с медной проволокой, изолированной от коррозионной среды. При таком оформлении коррозионных образцов достигалось равномерное распределение тока при наводороживании катодной поляризацией. В тех случаях, когда перед испытанием необходимо было снять слой металла определенной толщины для точного контролирования толщины снимаемого в опытах слоя металла, образец и полистироловая оправа предварительно обтачивались с обеих сторон на токарном станке. Снятие слоя металла проводилось зачисткой на наждачной бумаге, контроль толщины снимаемого слоя осуществлялся микрометром. [c.152]

О свойствах титанового плавня имеются следующие данные Яодобно стеклу он не имеет определенной температуры плавления температура начала его размягчения около 500° в воде не растворяется средний коэфициент объемного расширения в пределах температур 20—300° равен 430 >< 10 при расчете коэфициента расширения эмали в качестве фактора расширения для этого продукта нужно принимать 4,ЗХЮ показатель преломления 1,71 этот плавень заменяет полностью буру, причем можно получить весьма легкоплавкие эмали, обладающие большим интервалом плавления. Химическая устойчивость эмали благодаря введению в ее состав двуокиси титана повышается подобно буре титановый плавень способствует растворимости красителей и равномерному распределению их в эмали повышается блеск эмали ввиду того, что кремнетитанат обладает довольно высоким показателем преломления он оказывает благоприятное влияние на сопротивление эмали сжатию и растяжению. [c.226]

Кристаллизация и окисление металлических частиц с образованием новых окислов и соединений, растворение керамических добавок в стеклосвязке могут ухудшать смачивающую способность покрытий и затруднять определение краевого угла смачивания. Влияние указанных факторов на смачивание связано с увеличением вязкости покрытий. Некоторые соединения (борид титана, карбид бора, соединения хрома, фтор и его соединения), взаимодействуя с эмалевым расплавом, одновременно улучшают смачивание и уменьшают угол 0. [c.90]

Поведение титана в подкисленных растворах Na l исследовалось в [324] и [325]. Как видно из рис. 4.8 и 4.9, ток ионизации титана возрастает при увеличении активности как a i - (см. рис. 4.8), так и ан+ (см. рис. 4.9). Это указывает на совершенно определенное влияние o i- на скорость коррозии титана в солянокислых растворах. Можно отметить также, что Енп и смещаются в сторону более положительных значений с ростом o i -(см. рис. 4.8). Однако изменение pH оказывает более существенное влияние на растворение титана по сравнению с Оа-С ростом ан+Екор сдвигается в сторону более отрицательных значений, резко возрастает /кр и существенно возрастает Е п- [c.118]

Алюминий стимулирует образование гидрида и меняет характер расположения дислокаций в сплаве. Если титан имеет ячеистое распределение дислокаций, то его сплавы с алюминием— копланарное. Это приводит к расширению ступенек выхода полос скольжения и, следовательно, затрудняет их репассивацию. Кроме того, алюминий задерживает репассивацию из-за увеличения критического тока пассивации титана и вызывает его охрупчивание в результате образования упорядоченной фазы Т1зА1 после определенных термических воздействий. Вследствие этих причин алюминий как легирующий элемент увеличивает склонность титана к коррозионному растрескиванию (рис. 4.42) [434]. Содержание в титане более 5% алюминия и более 0,3% кислорода способствует усилению чувствительности к растрескиванию. Добавка элементов, стабилизирующих р-фазу, например молибдена, оказывает положительное влияние на сплавы Ti—Al, но не приводит к улучшению свойств титановых сплавов, содержащих кислород [434]. [c.174]

Влияние водорода на механические свойства титана представлено на рис. 5.5, из которого следует, что при определенной критической концентрации водорода ударная вязкость титана резко снижается. Если изделие из титана работает при комнатной температуре, то при ударных нагрузках содержание водорода не должно превышать следующих значений для ВТ 1-00 —0,008о/о (масс.) Н2, для ВТ1-0 —0,010% (масс.) Иг, для 0Т4 и 0Т4-1 — 0,007% (масс.) Нг [479]. [c.187]

Так, например, в работе [7] изучали влияние малых добавок титана (0,016—0,29%) на прочностные и коррозионные свойства металла швов ПС из стали 08Х18Н10 после старения в гелии и азоте. Для этой цели были выполнены два шва ПС с градиентом легирования титаном соответственно 0,04 и 0,05%/см. Допустимые погрешности определения содержания титана химическим методом в интервалах его концентрации 0,05—0,10 % 0,10—0,20 % и 0,20— 0,50 % составляют по ГОСТ 12356—81 соответственно 0,015 0,025 и 0,04%. Для механических испытаний по ГОСТ 1497—73 поперек металла швов вырезали образцы на растяжение типа III с диаметром рабочей части 3 мм. Изменение содержания титана по диаметру таких образцов, изготовленных из металла ПС, было меньше допуска на точность определения содержания этого элемента. [c.36]

Кроме того, на выбор материала оказывают серьезное влияние и сочетания отдельных качеств материалов например, к числу специальных требований можно отнести строго определенное сочетание предела текучести и модуля упругости, когда их произведение является также одним из решающих критериев ппи выборе материалов. На фиг. 19 приведен ряд критериев при выборе материалов для магниевого сплава, сплава титана, для трех видоз алюминиевых сплавов и трех сортов стали. Приведенные критерии особенно пригодны в тех случаях, когда решающим критерием является произведение из предела текучести на модуль Е. [c.40]

Если во время электролиза ток прерывается, то прекращается и расширение слоев роста. При включении тока слои продолжают расти, если отсутствуют какие-либо препятствия. Напротив, в электролитах с соответствующими добавками края слоев пассивируются в период прерывания тока. При повторном включении тока образуются новые центры роста. Пассивные края первых слоев хорошо видны на рис. 11. При внезапном повышении силы тока возникают даже новые слои роста, если при этом имеется высокая поляризация. Напротив, при увеличении силы тока и ограниченной поляризации слои растут соответственно быстрее. Спиралеобразный рост кристаллов возникает при существовании винтового смещения (рис. 12). Такие спирали вначале наблюдались при осаждении титана и з расплава. На рис. 13 представлены кр исталлизационные спирали электролитически осажденного покрытия серебро — индий. При осаждении чистого металла также может встретиться при определенных условиях спиралеобразный рост кристаллов. Медные покрытия, полученные из сернокислых электролитов, имеют спиральный рост (рис. 14), если они получены с импульсом постоянного тока (прямоугольный импульс). Расстояние между витками спиралей зависит от пересыщения, которое устанавливается в результате влияния состава электролита, плотности тока и прозе - [c.30]

В участке частичной перекристаллизации 2 на рис. 1,а) основной металл нагревается выше температуры Гн. ф. п, которая для стали соответствует началу превращения перлита в аусте-нит (критическая точка Ас ), а для большинства сплавов титана— началу а->-р-нревращения. Обычно структурные изменения в этом участке по сравнению с околошовной зоной в меньшей степени оказывают отрицательное влияние на свойства сварных соединений. Однако при определенных исходной структуре, и также условиях нагрева и охлаждения при сварке в этом участке возможно разупрочнение основного металла, обусловленное либо характером новых фаз, образующихся при последующем охлаждении, либо процессами в старых фазах при нагреве. [c.13]

Абразивная промышленность предъявляет определенные требования к качеству сырья. Боксит должен содержать максимальное количество А12О3. Кремнезем является нежелательной примесью, так как требует большой затраты энергии на восстановление. Окислы кальция и магния — наиболее вредные примеси, потому что они снижают качество продукта. Содержание окислов железа обычно не ограничивается, так как они легко восстанавливаются, но находятся в тесной связи с температурой плавления боксита, которая играет существенную роль при плавке электрокорунда. Окись титана не оказывает вредного влияния на корунд, и ее содержание не ограничивается. Гидратная вода и влага отрицательно влияют на процесс плавки электрокорунда, вызывая расстройство работы печей (выбросы и т. д.) и перерасход электроэнергии. [c.31]

Было установлено, что зона сварных соединений стали Х17 имеет пониженную коррозионную стойкость [68 и др.], коррозия эта носит характер общего разрушения. Понижение коррозионной стойкости наблюдалось ири нагреве до 900° С и более высокой температуры и последующем относительно быстром охлаждении [67]. Однако температурный интервал, вызывающий новышен-ную чувствительность к коррозии, не был точно определен не было также изучено влияние титана на эту характеристику. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...