Сплавы Ударная вязкость

Состав сплава Ударная вязкость, кгс-м/см [c.59]

При понижении температуры прочность р-сплава титана резко увеличивается, а разрыв между пределом текучести и временным сопротивлением сокращается так же, как и у железа. Ударная вязкость р-сплава при комнатной и повышенных температурах имеет весьма высокие значения — 24—35 кгс-м/см . Однако при снижении температуры испытания ударная вязкость Р-сплава так же, как у железа, интенсивно уменьшается и при —100° С составляет 2—4 кгс-м/см . У а-сплава ударная вязкость находится на меньшем уровне, но при понижении температуры уменьшается [c.120]

При повышении содержания марганца более 9% количество а-фазы уменьшается. Одновременно с ростом содержания е- и 7-фаз ударная вязкость увеличивается и достигает максимума при 16% Мп (см. рис. 127, а). Порог хладноломкости понижается до 0°С (см. рис. 127,6) и повышение ударной вязкости в порошковых сплавах также наблюдается при той же концентрации марганца, что и в сплавах высокой чистоты (см. рис. 81), хотя фазовый состав этих сплавов различный. Сплав Г17 высокой чистоты выплавки содержит максимальное количество е-мартен-сита, а порошковый сплав Г16 трехфазный (a+e-fy) — 30, 25, 45% фаз соответственно. Общим для этих сплавов является механизм повышения пластичности — образование а-мартенсита деформации, которого в том и другом сплаве на поверхности разрушения образца при испытаниях при комнатной температуре 100%. При 16% Мп в порошковых сплавах ударная вязкость повышается и при низкотемпературных испытаниях (см. рис. 127, а). [c.321]

Г С повышением содержания кобальта в твердом сплаве ударная вязкость и предел прочности при изгибе повышаются, а предел прочности при сжатии снижается. При повышении содержания кобальта износостойкость твердых сплавов уменьшается. [c.74]

Температурный интервал деформирования сплава ВТ6 -при ковке из литого металла соответствует 1000—850°, а при деформировании из предварительно кованного металла 980—800°. Более высокая температура деформирования способствует получению крупной макроструктуры и резко понижает значения показателей поперечного сужения сплава, ударной вязкости, а более низкие температуры деформирования ведут к образованию ярко выраженных зон неравномерной деформации. [c.271]

Ия экспериментальных исследований изменения временного сопротивления, относительного удлинения, ударной вязкости, твердости и других характеристик металлов и сплавов в зависимости от температуры испытания [7—13] и др. следует, что временное сопротивление с ростом температуры снижается. Относительное удлинение для сталей плавно возрастает с ростом температуры, до 800—900°С, а затем изменяется скачкообразно. Для большинства сталей и сплавов ударная вязкость в интервале 800—1200°С понижается. [c.7]

Бор (В), введенный в незначительных количествах (до 0,002%), существенно увеличивает прокаливаемость стали. Присутствие В повышает ударную вязкость стали после низкого отпуска. Даже 0,01% В повышает жаропрочность сплавов. [c.160]

Содержание в титановых сплавах свыше 0,015% Нг вызывает повышенную чувствительность к концентрации напряжений и понижает ударную вязкость. [c.195]

Си устраняет ликвацию сплавов, повышает твердость и ударную вязкость. [c.306]

Кроме того, магниевые сплавы имеют низкую сопротивляемость ударным нагрузкам. Так, величина ударной вязкости для магниевых сплавов составляет 50—70 кдж м . [c.336]

ЮТ, а ударная вязкость и относительное удлинение 8о,ш резко падают. В связи с этим содержание кисло-рода в титановых сплавах не должно превышать 0,15 - 0,2% (рис. 143). [c.301]

Температурные зависимости механических свойств для каждого класса материалов достаточно близки. Наиболее чувствительны к влиянию температуры свойства, характеризующие сопротивление пластической деформации (твердость, пределы прочности и текучести), а также ударная вязкость. Упругие свойства металлов и сплавов изменяются с температурой в меньшей степени. Напротив, модуль упругости некоторых неметаллических материалов с понижением температуры до —60 °С может снижаться более чем в 2 раза. [c.66]

Степень увеличения показателей пластичности различна при разных методах испытаний. Меньше всего она при прокатке на клин литых и деформированных сталей, больше — при более чувствительных испытаниях на растяжение и особенно на кручение. При динамических испытаниях (например, на ударную вязкость) различие в пластичности образцов деформированных и литых сплавов особенно велико. [c.506]

Рис. 72. Влияние температуры испытания на ударную вязкость сплавов Ре—Мп

Влияние добавок и примесей на свойства баббита Б83. Свинец. По ГОСТ 1320-55 содержание свинца в баббите Б83 ограничено 0,35%. Это объясняется тем, что добавка свинца уменьшает ударную вязкость этого сплава. При содержании свинца до 0,36% и температуре 20—150 С ударная вязкость баббита изменяется незначительно (табл. 18). [c.328]

Цинковые сплавы, за исключением сплавов, содержащих 15—20% алюминия, сильно изменяют свою ударную вязкость с понижением температуры (табл. 8). [c.393]

Влияние температуры на ударную вязкость цинковых сплавов в прессованном состоянии [c.393]

Рис. 30. Кривые ударной вязкости сплавов ванадия с ниобием (а) и титаном (б)

Рис. 31. Кривые ударной вязкости и вязкой составляющей в изломе сплавов ванадия с молибденом ( а) и вольфрамом (б)

Большим недостатком твердых сплавов является их малая пластичность. Она уменьшается с уменьшением содержания кобальта. Из-за малой пластичности твердые сплавы плохо переносят удары, вибрации, переменные нагрузки, неравномерные припуски на обработку. Пластичность может быть охарактеризована сопротивлением сплава ударной вязкости. Титановольфрамокарбидные сплавы дают при нагревании повышенную величину ударной вязкости и сохраняют ее и при высокой температуре. Это имеет большое значение для эксплуатации и объясняет до некоторой степени тот факт, что при низких скоростях резания титановольфрамокарбидные сплавы работают хуже, чем при высоких. [c.53]

НИЯ надрезанных образцов позволяют косвенно судить о величине сопротивления отрыву, не достигаемого статическими испытани-ядш на растяи енио и изгиб ири комнатной и низких температурах. У большинства деформируемых цветных металлов (алюминий, медь и многие их сплавы) ударную вязкость не представляется возможным определить вследствие высокой пластичности этих материалов, исключающей разрушение в условиях принятой для определения методики испытаний. Испытания на ударный изгиб надрезанных образцов не целесообразны также в отношении многих литых сплавов (чугуны, литейные алюминиевые и магниевые сплавы), которые хрупко разрушаются при обычных статических испытаниях на растяжение. [c.89]

Конструкционные сплавы на основе меди и никеля. Механические свойства меди и ее сплавов при низких температурах приведены в табл. 14. Как видно из данных таблншл, при снижении температуры от нормальной до 77 К пределы прочности и текучести возрастают, а пластичность изменяется в зависимости от состава сплава. Ударная вязкость при понижении температуры остается практически стабильной. При низких температурах никель имеет хорошие прочностные характеристики, но по различным технологическим и экономическим причинам чаще используют его сплавы с медью. [c.40]

Резкое падение ударной вязкости у титановых сплавов в литом состоянии объясняется тем, что с повышением содержания углерода увеличивается количество карбидов титана, которые в литом состоянии располагаются скоплениями в виде гнезд или цепочек (ом. фиг. 175, а и б), а так как карОиды титана являются хрупкими составляющими, то это приводит к снижению пластичности сплава. Только значительная деформация, которая размельчает н более равномерно распределяет карбиды титана (см. фиг. 175, в), повышает пластичность сплава. Ударная вязкость в литых материалах (сплава ВТ1) при малых содержаниях углерода с повышением температуры приближается по своему значению к ударной [c.253]

Испытания иа ударную вязкость (табл. 3) показали, что добавка никеля порядка 5% несколько понижает значение ударной вязкости. С увеличением содержания никеля в сплаве ударная вязкость увеличивается, и при 30% никеля она в 2 раза выше, чем при 5% никеля. Это указывает на некоторую упрочняемость кристаллической решетки исследуемого сплава по сравнению со сплавами с 5 и 15% никеля. Атмосфера спекания диссоциированного аммиака и нагрев образцов сплава с 5% никеля до 673° К [c.65]

Установленная- целесообразность применения при сварке дугой в вакууме в Качестве плавящегося электрода проволоки того же состава или несколько более легированной подтверждена и другими экспериментами. Ток при АДЭСПЭа в разделку сплава ЗВ толщиной 15— 60 мм проволокой ВТбСв (т. е. той же системы, но более легированной) были получены равнопрочные сварные соединения, имеющие большую прочность, пластичность и ударную вязкость, чем основной металл. [c.144]

Более высокие результаты были достигнуты в случае сварки горизонтальным и наклонным лучами. Показана возможность качественного соединения титановых сплавов при сварке за один проход со сквозным проплаалением и свободным формированием вершины и корня шва титановых сплавов толщиной 140—160 мм. Получены бездефектные сварные соединения, равнопрочные и равно пластичные основному металлу. Данные соединения по своей прочности превосходят соединения, выполненные при АДЭСПЭВ, но уступают им по пластичности и ударной вязкости. Это, как свидетельствуют результаты газового аньигиза, является результатом сравнительно более жесткого электронно-лучевого переплава в вакууме. [c.144]

Механические свойства металлов и сплавов при растяжении определяются по ГОСТ 1497—84, при сжатии — по ГОСТ 25. 503—80, при кручении — по ГОСТ 3565—80, при срезе — по 0СТ1. 90148—74. ГОСТ 9012—59 регламентирует методику определения твердости по Бринеллю, ГОСТ 9013—59 — твердости по Роквеллу, ГОСТ 9450— 76 — микротвердости, ГОСТ 9454—78 — ударной вязкости. [c.46]

Литая сталь или сплав обладает большой анизотропией пластических свойств. Например, сплав ХН78Т на образцах, вырезанных из слитков вдоль столбчатых дендритов, имеет при 20 °С ударную вязкость, относительное удлинение и сужение в два—четыре раза больше, чем на образцах, вырезанных поперек дендритов. [c.503]

Введение в твердый раствор никеля придает хромистым сталям более высокую химическую стойкость как за счет образования пассивной пленки оксида никеля, так и за счет перевода стали в более гомогенную (и, следовательно, в более коррозионностойкую) аустенитную структуру. Наряду с повышением коррозионвой стойкости никель способстаует повышению пластичности, ударной вязкости, жаростойкости, а при использовании его в качестве основы вместо железа - и жаропрочности сплавов. В качестве аустенитообразующих элементов используют также азот, марганец, медь и кобальт. [c.14]

В качестве легкоплавких припоев применяют в основном сплавы на основе олова и свинца различного состава, от которого зависят и свойства припоев. Для получения специальных свойств припои легируют сурьмой, серебром, висмутом, кадмием. Серебро и сурьма повышают, а висмут и кадмий понижают температуру планления сплавов. Олово и свинец дают диаграмму эвтектического типа. Чем меньше интервал кристаллизации, тем выше жидко-текучесть сплава и меньшая выдержка требуется для затвердевания припоя в соединении, что нужно учитывать при выборе припоя в каждом конкретном случае. От интервала кристаллизации зависит также герметичность паяных соединений. Широкий интервал кристаллизации способствует получению пористых негерметичных соединений. Механическая прочность припоев сохраняется в определенном интервале температур. С повышением и понижением температуры механические свойства ухудшаются. При низких температурах (от -—30 до —60° С) происходит резкое снижение ударной вязкости, особенно при большом содержании олова. Прочность припоев при повышении температуры также снижается. Для припоев [c.254]

Унелнченнр содержания Fe понижает ударную вязкость Если содержание Fe больше 0.4%, желательна добавка Мп в количестве не менее нолоиины колича-ства присутствующего в сплаве Fe. [c.58]

Вредное действие свинца на ударную вязкость баббита Б83 может быть парализовано, если свинец вводить за счет уменьшения содержания меди и сурьмы. Микроструктуры сплавов, имеющих пониженное содержание сурьмы, характеризуются уменьшением количества кубических кристаллов химического соединения SbSn, что является основной причиной хрупкости бабита Б83. При прибавлении в баббит свинца за счет меди количество кристаллов SbSn сохраняется, но уменьшается количество иглообразных кристаллов uaSn, которые, присутствуя в структуре сплава, такн е уменьшают его ударную вязкость. [c.328]

Фиг. 5. Ударная вязкость сплавов титан — водород (технический титан) осле закалки с 400 С и естествен-иого старения при комнатной температуре и после медленного охлаждения с температуры 400 С (по данным Леининга, Крэгхеда и Джаффи [5]) / — закалка с 400 С 2 —старение 1 сутки 3 — старение 1 неделю 4 — старение 1 мес. 5 — медленное охлаждение 6 - старение 6 мес.

Предел прочности при сжатии весьма высок и достигает значения 600 кГ1см . Вместе с тем сопротивление статическому изгибу и растяжению а также удару металлокерамических твердых сплавов относительно невелико — предел прочности при изгибе лежит в пределах 100—250 кГ1см предел прочности при растяжении примерно вдвое меньше предела прочности при изгибе ударная вязкость составляет 0,25—0,6 кГм/сн . [c.533]

Из этих материалов на заводе Metallwerke Plansee (Австрия) производятся опытные лопатки для авиационных газовых турбин. Как видно из табл. 27, с увеличением содержания цементирующего Ni—Со—Сг-сплава повышается ударная вязкость, значения прочности при комнатной температуре, жароупорность и падает твердость и длительная жаропрочность. [c.608]

Схемы и описания установок даны в [183, 184]. Для всех методов испытаний был выбран единый цилиндрический образец. В работах Г. М. Сорокина показано, что механизм разрушения при ударно-абразивном изнашивании определяется большим количеством факторов энергией удара, физико-механическими характеристиками абразива, составом и свойствами испытуемого материала, степенью закрепленности абразивных частиц и т. д. [183—185]. Общепринятые характеристики прочности и пластичности (предел текучести, предел прочности, твердость, относительное удлинение, относительное сужение, ударная вязкость) неоднозначно влияют на износостойкость при ударно-абразивном изнашивании. Повышение прочности или пластичности сказывается благоприятно только до определенного порогового уровня. Дальнейшее увеличение этих характеристик приводцт к возрастанию износа, но причины понижения износостойкости различны. Если рост прочности сопровождается повышен115м вязкохрупкого перехода, то износ увеличивается за счет интенсификации хрупкого выкрашивания. Значительное повышение пластич-. ности приводит к падению износостойкости из-за активного пластического течения и сопутствующего наклепа. По-видимому, максимальной износостойкостью обладают сплавы, находящиеся На границе хрупкого и вязкого разрушения. [c.109]

Сопоставление данных рис. 81 с результатами оценки термической стабильности сплавов по изменению характеристик пластичности. или ударной вязкости показывает, что чем чувствительнее методика исследования, тем на более ранней стадии можно обнаружить распада-фазы в титановых сплавах. Использование методики оценки логарифмического декремента затухания колебаний при изучении амплитудо-независи- [c.126]

Материал диска (титановый сплав ВТЗ-1) имел глобулярную структуру, и его стандартные механические свойства — предел прочности, относительные удлинение и сужение, ударная вязкость и твердость но Бриннелю — соответствовали техническим условиям. Структура материала была глобулярной. Этим материал диска отличался от ранее исследовавшихся дисков других двигателей, Для них характерна была пластинчатая структура материала. [c.507]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...