Вязкость сплавов

Рис. 72. Влияние температуры испытания на ударную вязкость сплавов Ре—Мп

Рис. 30. Кривые ударной вязкости сплавов ванадия с ниобием (а) и титаном (б)

Заметное охрупчивание тантала при низких температурах наблюдается при легировании титаном. Хотя по кривым ударной вязкости сплавов [c.37]

Оценка вязкости разрушения с помощью различных характеристик показала, что оба исследованных сплава имеют исключительно высокую вязкость при комнатной и низкой температурах. Ни при одном виде испытания не наблюдалось никаких признаков нестабильного разрушения, что свидетельствует о высокой вязкости сплавов системы А1—Mg. Во всех случаях имело место вязкое разрушение по типу отрыва. [c.118]

Результаты испытаний на вязкость разрушения подтвердили необычно высокую вязкость сплава Fe—12 Ni—0,25 Ti. [c.349]

Прочностные и другие свойства карбидных сплавов изменяются при легировании. Так, например, легирование сплава W —Ti —Со карбидом тантала увеличивает его твердость, электросопротивление и термостойкость [25]. По этим же данным предел прочности при изгибе и ударная вязкость сплава W —Ti —ТаС с повышением содержания кобальта от 6 до 30 об. % увеличивается (при температурах от 20 до 700° С). Увеличение содержания кобальта в указанном сплаве приводит к уменьшению модуля упругости и увеличению термостойкости и термического коэффициента линейного расширения. [c.424]

Температурно-временной интервал склонности сплава к МКК совпадает с областью образования взаимосвязанных выделений избыточных фаз по границам зерен (рис, 64, область //). Режимы термической обработки, приводящие к выделению избыточных фаз как по границам зерен, так и внутри зерна (рис. 64, область III), более резко снижают коррозионную стойкость и ударную вязкость сплавов, чем сопротивление МКК. [c.149]

Нежелательно выполнение нарезных отверстий в деталях из серого чугуна для часто разбираемых соединений (резьба в сером чугуне склонна к выкрашиванию и быстро изнашивается), а также в деталях из коррозионно-стойких сталей (нарезание резьбы сопряжено с большими трудностями из-за вязкости сплава). При износе резьбы деталь с нарезным отверстием выходит из строя, исправить ее можно только установкой нарезных втулок (если это допускает конструкция детали). [c.5]

Ударная вязкость сплава ЦМ-2А [c.84]

Небольшие количества никеля, кадмия и мышьяка повышают твёрдость и ударную вязкость сплавов. При повышенных температурах твёрдость свинцовистых баббитов, содержащих никель, мышьяк и серебро, сохраняется на более высоком уровне. Теллур [c.203]

В чугуне нежелательно по той причине, что оно сопровождается увеличением склонности отливок к образованию трещин и снижению вязкости сплавов. [c.226]

Фиг. В. Ударная вязкость сплавов Zn —А1 —Си при низких температурах /— сплав с 4% А1 и 1,2% Си 2 — сплав с 8% А1 и 2% Си 3 — сплав с 4% Си и 0,2% А1.

Фиг. 6. Ударная вязкость сплавов Zn — A при низких температурах

Цирконий используется в качестве добавок к стали для повышения ее твер дости и вязкости. Сплавы циркония с медью, магнием п алюминием обладают повышенной прочностью и устойчивостью в отношении действия температуры. Двуокись циркония применяется для изготовления плавильных печей, жароустойчивых эмалей, тугоплавкого стекла и керамики. Благодаря высоким механическим свойствам, коррозийной устойчивости и жароустойчивости, а также малому поглощению нейтронов цирконий приобрел особое значение как конструкционный материал для атомных реакторов. [c.378]

Обработка отверстий в деталях из материалов повышенной вязкости сплавов магния — по ГОСТ 804 — 72 алюминиевых — по ГОСТ 4784 — 74 латуни — по ГОСТ 15527 — 70 титановых сплавов, сталей и сплавов высоколегированных, коррозионно-стойких, жаростойких, жаропрочных (на никелевой основе)-по ГОСТ 5632-72 и ГОСТ 20072-74. [c.18]

Серьезным недостатком сплава В95 является пониженная вязкость. Так, ударная вязкость этого сплава в 2 раза ниже ударной вязкости сплава Д16. [c.94]

Данные по вязкости сплава приведены ниже [c.61]

Характер и степень влияния примесей во многом определяются и химическим составом сплава. Добавление легирующего элемента может значительно сокра-ш,ать предел растворимости примесных элементов в а-фазе титана. Кроме того, легируюш,ие элементы, обладающие большей химической активностью, чем титан, могут образовывать с примесями прочное химическое соединение. И в том и в другом случае отмечается весьма существенное понижение пластичности и вязкости сплава. Примером различной чувствительности сплавов разной легированности к воздействию примесей может служить приведенное в табл. 19 изменение величины ударной вязкости сплавов Ti—6А1—1,5V и Ti—6А1—1,5V—5Zr в зависимости от содержания кремния. Влияние качества структуры полуфабриката, определяемой условиями его термопластической деформации и габаритами, было рассмотрено в предыдущих разделах. В соответствии с изложенным при выборе сплава по справочным данным необходимо учитывать, что приведенные значения механических свойств сплава относятся, как правило, лишь к определенному виду полуфабриката после вполне определенной термической обработки. При изготовлении полуфабриката другого типа и других размеров можно получить комплекс свойств, существенно отличающийся от справочных данных. [c.65]

Упрочнение сплавов на основе кобальта с малым содержанием углерода достигается путем термообработки на твердый раствор с последующим дисперсионным твердением ири температурах 538—в " в течение 8—100 час. Ударная вязкость сплавов на основе кобальта при комнатной температу- [c.307]

Вязкость алюминия при температуре плавления составляет 0,012 Па-с и увеличивается при наличии даже небольшого содержания твердых включений, например оксида алюминия и нерастворимых примесей. С ростом температуры вязкость снижается. Легирующие добавки Ti, Fe, Си увеличивают, а Si и Mg снижают вязкость сплава [5]. [c.14]

Однако, чтобы избежать погрешностей, вносимых значениями кинематической вязкости сплавов, литейщики часто используют в расчетах произведение скорости потока в канале V на его гидравлический радиус R, Это произведение, как следует из уравнения (3), при постоянном значении V характеризует допустимую турбулентность потока, т. е. [c.57]

Обрубка отливки заключается в отделении от нее литников, выпоров, прибылей и заливов по разъему формы и в местах сопряжения стержневых знаков с формой. Основными факторами, определяющими выбор способа обрубки, является вязкость сплава, из которого изготовлена отливка, масса отливки и серийность производства. [c.230]

Твердые сплавы делятся на три группы. Вольфрамовые изготовляются на основе карбида вольфрама и кобальта, содержащегося в количестве от 3 до 15 %. Маркируются буквами ВК и цифрой, показывающей содержание кобальта в процентах (ВК2, ВК6, ВКЮ). Чем выше содержание кобальта, тем выше вязкость сплава. На свойства сплавов влияет размер зерна карбидов. С уменьшением размера зерна возрастает износостойкость, но несколько снижается прочность. В обозначениях марки сплава с мелким зерном добавляется буква М (ВКЗ-М, ВК6-М). Вольфрамовые сплавы используются при обработке чугунов, сплавов высокой хрупкости, неметаллических материалов. [c.191]

Для изготовления композиционных материалов использовали деформируемые алюминиевые сплавы нескольких классов в виде фольг и порошков, наносимых плазменным напылением. Свойства сплавов на алюминиевой основе приведены в табл. 3. Недефицитные сплавы серии 1000 и 3000 имеют хорошую пластичность и хорошо соединяются пайкой, однако их невысокие механические свойства отрицательно влияют на свойства композиционных материалов в направлениях, отличных от направлений укладки волокон. Были использованы алюминиевые сплавы серии 7000 (с цинком) и 4000 (с кремнием), однако они в основном имеют низкую ударную вязкость. Сплавы серии 5000, такие, как 5052 и 5056 с высокой ударной вязкостью, применяли для изготовления композиций с высокопрочным борным волокном. [c.428]

Для того чтобы предотвратить окисление, плавку и разливку двойных сплавов алюминия с магнием АМг необходимо вести под защитными флюсами. Легирование двойных сплавов Be, Ti, Zr не только устраняет их склонность к окислению и росту зерна, но и тормозит естественное старение, вызывающее снижение пластичности и вязкости сплавов. Наилучшие механические свойства сплавы системы Л1 - Mg приобретают после закалки от 530 °С, когда весь магний находится в твердом растворе. [c.372]

Недостаток этих сплавов — склонность к водородной хрупкости. Водород мало растворим в а-фазе й присутствует в структуре в виде гидридов, которые снижают пластичность, особенно при медленном нагружении, и вязкость сплавов (рис. 14.10). Допустимое содержание водорода в псевдо-а-сплавах колеблется в пределах 0,005 - 0,02 %. [c.421]

W обеспечивает вязкость сплава. [c.10]

Связующий компонент. Увеличивает вязкость сплава. [c.12]

А) Связующий компонент. Увеличивает вязкость сплава. В) Увеличивает износостойкость сплава. С) Увеличивает твердость сплава. D) Увеличивает красностойкость сплава. [c.139]

Фиг. 5. Ударная вязкость сплавов титан — водород (технический титан) осле закалки с 400 С и естествен-иого старения при комнатной температуре и после медленного охлаждения с температуры 400 С (по данным Леининга, Крэгхеда и Джаффи [5]) / — закалка с 400 С 2 —старение 1 сутки 3 — старение 1 неделю 4 — старение 1 мес. 5 — медленное охлаждение 6 - старение 6 мес.

Ударная вязкость при легировании тантала изменяется мало, однако необходимо иметь в виду, что результаты, полученные на тонких образцах (2 мм) при испьгганиях на удар, малопоказательны. Вязкую составляющую в изломе не определяли, были лишь построены кривые ударной вязкости сплавов Та—Ti Ta-V Ta-Nb Та—Mo и Та—W (рис. 33). Для сплавов всех систем, кроме системы Та—Ti, ударная вязкость мало изменяется с понижением температуры. Это позволяет утверждать, что как у чистого тантала, так и у сплавов Ta-V (до 28 ат.% V), Ta-Nb (до 50 ат.% Nb), Та—Мо (до 5 ат.% Мо) и Та—W (до 4 ат.% W) порог хладноломкости ниже, чем температура кипения жидкого водорода (т. е. ниже -253°С). [c.37]

Поверхностное натяжение сплава при температуре плавления определяли методом втягивания пластинки [5]. Поверхностное натяжение 1540 эрг1см , кинематическая вязкость сплава 6,9 X X 10 ст. [c.139]

Фиг. 196. Удельная ударная вязкость сплавов 7.п—А1—Си в завис.имостк от состава 1 — 2,5 /о А1 2 — 5% А1

Сопоставление значений вязкости сплава 75VoK + 25%Na, найденных из опытов [Л. 56] и вычисленных по формуле (3-47) (абсолютная вязкость ц выражена в кг сек1м ) [c.189]

Недостатком этих сплавов является склонность к водородной хрупкости. Водород мало растворим в а-фазе и присутствует в структуре в виде ги-дридной фазы, снижающей пластичность, особенно прн медленном нагружении, и вязкость сплавов (см, табл. 48). Допустимое содерн<ание водорода находится в пределах 0.01 — 0.005 % (табл. 49). [c.305]

Никель находит широкое применение в сплавах для защитных покрытий. Он неограниченно растворим в железе и является сильным аустенизирующим элементом. Собственных высокотвердых фаз в сплавах железа никель не образует. Его влияние заключается в существенном повышении стойкости покрытий к ударным нагрузкам. С увеличением содержания никеля повышается вязкость сплава практически без ущерба для износостойкости. Никель - дорогой легирующий элемент, поэтому его количество в износостойких сплавах на основе железа ограничивают. Исключение составляют сплавы для коррозионно-стойких покрытий. Легирование никелем повышает свариваемость сплавов, снижая склонность к трещинам. В самофлюсующихся порошках никель применяют в качестве основы сплава. В этом случае достигаются высокие коррозионная и износостойкость, а также технологичность нанесения покрытия благодаря образованию в системе Ni- r—В—81гетероген-ной структуры эвтектического типа с низкой температурой плавления (< ЮОО С). [c.158]

Влияние длительного старения после аустенитизации (1130° С, 2 ч, воздух) на ударную вязкость сплава ЭИ725 и сварных соединений, выполненных проволокой Х15Н35Г7В7МЗТ i (ЭП235) под фторидным марганцевым флюсом АНФ-17 и / фторидным бористым флюсом АНФ-22 / [c.260]

Объемная доля фаз. Ее необходимо знать при построении диаграмм состояния, исследованиях фазовых превращений в твердом состоянии (получение термокинетических диаграмм)—см. 1.9.6.1, процессов рекристализации (см. 1.10), диффузии и спекания. С помощью этого параметра можно оценивать прочность и вязкость сплавов. [c.181]

Цветные сплавы, обработанные давлением, обладают сильно выраженной анизотропией ударной вязкости. В работе [4, гл. 11 представлены результаты исследования анизотропии ударной вязкости сплавов В-95 и ВМ65-1. [c.223]

СИГМА-ФАЗЫ — металдич. соединения эквиатомного состава (по 50 ат. % каждого компонента). Первоначально С.-ф. были обнаружены в железохромистых системах в виде соединения Fe r позднее С.-ф, были найдены в др. двойных системах (Fe —V, Со — V, Со — Сг, Ni — V и др.) и в ряде тройных систем. Кристаллич. решетка С.-ф. весьма сложная, тетрагонального типа, с большим числом атомов на элементарную ячейку (решетка типа р-урана). С.-ф. характеризуются очень высокой твердостью и хрупкостью, высоким электросопротивлением и низкой точкой Кюри при комнатной темп-ре С.-ф. неферромаглитны. После длит, нагрева выше 550— 600 % когда в стали онредел. состава образуются С.-ф., ударная вязкость сплава сильно понижается. Сопротивление стали ползу юсти при длит, действии нагрузки под влиянием С.-ф. также понижается поэтому С.-ф. особенно нежелательны в жаропрочных сталях, предназначенных для длит, срока службы. [c.165]

А) W ифает роль связующего материала. В) W обеспечивает вязкость сплава. С) W обеспечивает твердость сплава. D) W обеспечивает прочность сплава. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...