Соотношение Испытания на трение

Формирование слоистой структуры в результате диффузионных и деформационных процессов в присутствии поверхностноактивной смазочной среды обусловливает усложненную картину рентгенограммы металла с ГЦК решеткой кроме основных линий твердого раствора появляется другая система линий, соответствующая отражению рентгеновских лучей от кристаллографических плоскостей медной пленки. По соотношению интегральных интенсивностей интерференционных линий разных фаз можно оценить толщину отражающих слоев. Особенно отчетливо выявляются две системы линий на рентгенограммах образцов с высоким начальным содержанием цинка, приводящим к увеличению разности периодов кристаллических решеток. На рис. 61 приведены две рентгенограммы, полученные после испытания на трение латуни Л63 в течение 17 и 40 ч. Соотношение интенсивностей линий сви-154 [c.154]

В настоящее время проведена широкая экспериментальная проверка расчетных соотношений (1.7) и (1.8) как на лабораторных образцах, так и па натурных деталях машин, испытанных на стендах и в условиях эксплуатации. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных по интенсивности износа показало [43], что корреляция значений Д с коэффициентом пропорциональности, близким к единице, имеет место в интервале Расхождение между экспериментальной и расчетной интенсивностями износа с вероятностью 95% не превышает трех раз и лишь в отдельных случаях достигает десяти раз. Аналитическая оценка интенсивности износа, основанная на представлении об усталостном разрушении поверхностей, была применена к самым различным классам материалов резинам, резино-металлическим уплотнениям, работающим всухую, полимерам, металлам, графитам, самосмазывающимся материалам. Эта теория была распространена для расчета износа при наличии свободного абразива в контакте [52]. Интересно отметить, что понятие усталостного износа как вида разрушения, при котором материал подвергается повторному действию сил, приводящих к накоплению в нем повреждений, в настоящее время используется и для анализа процесса, который классифицируется как адгезионный износ [53]. Это свидетельствует об известной общности представления об усталостном разрушении поверхностей трения. [c.20]

К группе исследовательских испытаний относятся также такие, в которых ставится задача изучения характера или закономерностей влияния на изнашивание материала определенного фактора или сочетания разных факторов. К таким задачам относится, например, выяснение следуюш,их вопросов влияния шероховатости поверхности твердого вала на износ сопряженного с ним подшипникового материала влияния длительности испытания на развитие остаточных напряжений в поверхностных слоях испытуемого материала и на износ влияния на износ формы трущихся образцов, их размеров, или соотношения трущихся поверхностей сопряженных образцов влияния на износ свойств смазочных материалов, или способов подачи смазочных материалов влияния на износ способов удаления с поверхности продуктов изнашивания. Непосредственное применение результатов таких испытаний к деталям машин требует осторожности, так как при других сочетаниях условий трения детали влияние изученного фактора может оказаться отличным от найденного в лабораторных опытах. [c.239]

На рис. 5.9 приведена диаграмма износов образцов из стали 45, испытанных на машине трения МИ при разных условиях и постоянных внешних параметрах режима трения. Длительность испытания была достаточной для определения с обычной точностью потери массы образцов. Как видно, соотношение износов изменяется. При случае I линейный износ образцов одинаков, хотя может казаться, что линейный износ поверхности, непрерывно находящейся в контакте, должен быть большим. [c.111]

Метод искусственных баз позволяет определять величину местного износа и распределение его по поверхности трения [2]. При этом методе на поверхности детали, подвергающейся изнашиванию, делают заранее одно или несколько углублений определенной геометрической формы зная соотношение между поперечным размером углубления и его глубиной, можно по уменьшению первого (происходящего в результате износа поверхности ) определить износ в направлении, нормальном к поверхности. Имеется несколько методов получения углублений пластическое выдавливание (метод отпечатков), вырезание (метод вырезанных лунок) и др. При методе отпечатков (отпечаток наносят или квадратной пирамидой, применяемой при испытании на твердость, или специальным коническим керном) по краям углубления получаются вспученные места, подлежащие зачистке- соотношение поперечных размеров и глубины у отпечатка обычно иные, чем у индентора, вследствие упругого восстановления материала, что следует учитывать при вычислении величины износа. Этих недостатков лишены методы, основанные на том или ином способе вырезания углублений. Наибольшее развитие получил метод вырезанных лунок, хотя для него и нужна специальная аппаратура. При этом методе на поверхности трения детали вращающимся алмазным резцом вырезают углубление в виде остроугольной лунки (рис. 1). Измерив длину лунки I на поверхности, легко определить ее глубину к [c.43]

Проверка противозадирных свойств. Эти испытания были первыми, по которым проверялась каждая новая рецептура, так как предшествующие исследования показали, что химико-термические методы обработки исследуемого рода, в первую очередь, повышают противозадирные свойства металлов [21]. В качестве критерия противозадирных свойств металла при этом было принято соотношение между диаметром лунки износа и величиной нагрузки при испытаниях на четырехроликовой машине трения ЛТС-4. Упомянутое выше исследование подтвердило, что испытания на этой машине трения дают достаточно наглядный результат в части характеристики противозадирных свойств. В настоящих исследованиях в методику испытаний были внесены следующие изменения испытания проводились без смазки, чтобы в большей степени дифференцировать получающиеся результаты конические ролики были из незакаленной стали 40Х, цилиндрические — из стали марок 35 и 45. Как было установлено, результаты испытаний этих двух сталей аналогичны, только грузоподъемность стали 35 несколько выше число оборотов конического ролика оставалось 300 об/жмн, продолжительность отдельного испытания — 5 секунд. [c.152]

Порог внеш. трения оценивают, до водя данную пару до задира — резкого повышения силы трения и повреждения поверхностей трения при плавном изменении скорости или нагрузки. Перенос результатов лаб. испытаний на реальные пары трения производится с учётом соотношения подобия теории. [c.767]

Абразивное изнашивание. Абразивное изнашивание происходит при разных условиях работы деталей при трении о закрепленные абразивные тела или частицы, в абразивной массе, при трении об абразивную прослойку, находящуюся между двумя металлическими поверхностями, в гидроабразивном или газоабразивном потоке и т. д. Общим во всех случаях является механизм изнашивания, который проявляется в царапании и микрорезании металла более твердыми минеральными телами. На изнашивание металла влияют относительный путь трения абразива и металла, степень закрепленности, форма, размер и прочность абразивных частиц нагрузка и соотношение твердостей абразива и металла. В перечисленных выше условиях абразивного изнашивания влияние этих факторов бывает различным и должно быть заранее учтено при выборе методики испытания. [c.240]

Соотношение размеров зубчатых колес и диаметра образцов (16 мм) выбрано таким, что окружная скорость коротких образцов в два раза меньше скорости их поступательного перемещения. В процессе одного такого испытания поступательное перемещение коротких образцов составляет 70 мм. При этом длина дорожек трения на длинном образце составляет также 70 мм, на коротких же лишь по 35 мм, что составляет менее одного оборота. Этим исключается возможность повторного трения по одному и тому же месту. Увеличение нагрузки в контакте по прямолинейному закону обеспечивается постепенным изгибом плоских пружин 11, жестко связанных с щеками и через них с подвижной частью прибора. Этот изгиб осуществляется при движении коротких образцов вниз благодаря качению закрепленных на концах пружин роликов 12 по неподвижно установленным на колонках машины скошенным направляющим 13. Изменение величины заданной конечной нагрузки в контакте осуществляется изменением толщины и рабочей длины плоских пружин. Имеющийся комплект пружин обеспечивает получение максимальных нагрузок от 10 до 500 кг. [c.65]

Машина трения И-47 (рис. 1), пришедшая на смену пальчиковой машине, приближает условия испытаний к реальным условиям работы пары. На машине И-47 можно моделировать не только удельное давление, скорость скольжения пары, но и, что очень важно, объемную температуру и геометрическое соотношение поверхностей трения элементов пары. [c.132]

На этой машине можно испытывать кольцевые образцы как при трении их торцами (что отвечает схеме работы дисковых тормозов и муфт сцепления), так и при трении их по образующей, как это бывает в колодочных и камерных тормозах. В обоих этих случаях на образцах можно задавать требуемое соотношение поверхностей трения, т. е. вести испытания с требуемой величиной коэффициента взаимного перекрытия при заданных Руд и 0у. [c.132]

Существует предел повышения чистоты, после которого дальнейшее ее повышение сопровождается увеличением трения, обусловленным ухудшением смазки. Испытания показали, что при высокой чистоте обработки вала (V 12) момент трения несколько увеличивается в сравнении с моментом трения при более грубой обработке (у9), что является следствием ухудшения смазки. Кроме того, эти испытания показали, что уплотнение с чистотой обработки поверхности вала, соответствующей высоте неровностей 0,05 мк, потеряло герметичность раньше, чем уплотнение этого же узла с более грубой (порядка 0,3—0,4 мк) чистотой обработки. Минимальное трение для уплотнительных манжет из нитрильной резины соответствует чистоте обработки поверхности 0,5 мк. Наличие неглубоких спиральных канавок (глубиной приблизительно 0,05 мм), образованных на поверхности вала в процессе его обработки (шлифования), может в зависимости от соотношения направления вращения вала и расположения канавок способствовать или препятствовать утечкам жидкости. Если направление канавок таково, что при вращении вала создается гидродинамическая сила, препятствующая проникновению жидкости под кромку, то утечки уменьшаются. [c.545]

Износ детали или сопряженной пары нередко характеризуется несколькими показателями. Важно выявить наиболее существенный из них по воздействию на работоспособность. На работу подшипника скольжения влияет не только увеличение зазора. Эллиптичность и другие искажения формы деталей в поперечных сечениях изменяют соотношение между кривизной соприкасающихся поверхностей, поэтому возможности реализации трения при жидкостной смазке становятся иными. Если с помощью гидродинамической теории смазки не представляет особого труда решить задачу о допустимом предельном зазоре в подшипнике при геометрически правильных поверхностях деталей, то расчет допустимых искажений формы представляет весьма сложную задачу. Надо прибегать к стендовым испытаниям, сочетая их с теоретической разработкой той или иной степени приближения. [c.379]

Проверку тормозов по нагреву можно проводить по тепловым характеристикам тормозов, построенным на основании данных экспериментального исследования. Тепловой характеристикой называют зависимость установившейся температуры ty нагрева поверхности трения от средней мощности торможения N p При обработке результатов эксперимента установлено, что во всех случаях использования тормозов всех типоразмеров экспериментальная зависимость достаточно точно определяется соотношением типа = тМ . Для каждого типоразмера и для каждого случая использования тормозов величины т и к имеют определенные значения. Построение тепловых характеристик позволяет в некоторой степени обобщить результаты испытаний и выявить влияние различных факторов на нагрев тормоза. Эти характеристики позволяют с достаточной степенью надежности определить установившуюся температуру и оценить надежность тормоза. Задача получения тепловых характеристик облегчается тем положением, что тормоза кранов унифицированы и, следовательно, во всех тормозах одного типоразмера значения давлений, габариты и конфигурация элементов практически одинаковы. [c.269]

В настояш,ей работе характеристические соотношения [6] применены для решения пространственной автомодельной задачи о внедрении жесткой пирамиды в идеально пластическое полупространство с учетом контактного трения на ее гранях. Эта задача моделирует испытания металлов на твердость вдавливанием жесткой пирамиды. Форма пластического отпечатка и давление на пирамиду удовлетворительно согласуются с экспериментами [c.73]

При отсутствии возможности проведения натурных испытаний используют модели, испытание которых должно воспроизводить закономерности физической природы трения. Поэтому условия моделирования выбирают не произвольно, а на основе определенных соотношений, вытекающих из физической сущности явлений. [c.32]

Для выявления наилучшего метода испытаний надо определить, имеется ли качественная аналогия между соответствующими испытаниями на четырехшариковых и четырехроликовых машинах и между такими показателями, как нагрузка заедания, соотношение величины пятен износа, коэффициент трения или критическая температура, а также какой из этих показателей, применяемых при оценке смазок при одном и том же материале трущейся пары можно использовать для испытания разных трущихся материалов или износостойких покрытий при трении в заданной среде. [c.49]

Не менее важное значение при проведении испытания на изнашивание имеет выбор материала контртела. Известно, что различное сочетание трущихся тел при одинаковых внешних условиях трения нередко приводит к изменению в характере взаимодействия поверхностей трения и, следовательно, к изменению механизма износа. Если при выбранных реж мах испытания взаимодействие в зоне контакта изнашиваемого материала с контртелом сопровождается не только упруго-пластическим оттеснением материала, но и переносом, схватыванием и на-ростообразованием, то мы можем получить совершенно несравнимые результаты изнашивания с таковыми для других пар трения. Вероятно, для различных пар трения с -различным соотношением прочностных характеристик должны существовать свои интервалы возможных изменений внешних условий (скорость, давление), цри которых не наступает катастрофический темп изнашивания. С этой точки зрения применение стандартных машин должно быть ограничено определенным кругом испытываемых материалов. При этом коитртело (вал, плоскость и др). должно подвергаться более частой перешлифовке или смене. Как показали наши на блюдения, воопроизводимость результатов испытания на изнашивание целого ряда металлов и сплавов может существенно зависеть от продолжительности ра боты контртела. [c.230]

Образцы для испытания на сжатие стали.и чугуна имеют форму цилиндра с отношением высоты к диаметру 1—2 (в отдельных случаях до трех). Длинные об-,разцы применять нельзя, так как даже при незначительной внецентренности приложения сжимающей нагрузки они изгибаются и результаты опыта сильно искажаются. На результаты испытания влияет трение между плитами пресса и торцами образца, а также соотношение его размеров. [c.75]

Сопротивление срезу листов определяют при испытании на продавливание (на срез по круговому контуру) в специальном приспособлении (рис. 4) [И]. Образец в форме круговой пластинки продавливается цилиндрическим пуансоном с плоским торцом через. матрицу с круглым отверстием кольцо ограничивает боковое перемещение образца и устанавливает его в положение, симметричное относительно отверстия. Значение механических характеристик (помимо сопротивления срезу при этом способе испытания могут быть определены практически все механические свойства, что и при растяжении) существенно зависит от условий опыта зазора между пуансоном и матрицей, радиуса атупления кромки пуансона, соотношения диаметра контура среза и толщины образца. Чрезмерно малый зазор вызывает трение и заедание образца при случайном перекосе, при значительном увеличении зазора срез сменяется вытягиванием с изгибом, при увеличении радиуса закругления кромок пуансона возникает дополнительный. изгиб, при уменьшении диаметра пуансона возрастает смятие и может произойти вдавливание. Оптимальнымй условиями испы- [c.48]

Г[рименение режима, обеспечивающего интенсификацию трения, приводит к характерному для сухого трения значительному износу контактирующих поверхностей и образованию соединения с низкой прочностью [35, 49]. Применение режима малых lee и больших Рев (по имеющимся данным) позволило получить соединения, в микроструктуре которых не обнаруживались следы износа и большие пластические течения металлов. Такие соединения обладают и лучшими прочностными свойствами. Разрушение этих соединений при испытаниях на срез происходит в большинстве случаев путем вырыва сварной точки. Прочность соединений при испытаниях на отрыв составляет около 50% от прочности на срез. Перечисленные факторы свидетельствуют о более равновесном состоянии структуры полученных соединений. Таким образом, меняя соотношение между колебательной амплитудой сварочного наконечника и контактным давлением при сварке одних и тех же материалов, можно получить сварные соединения, существенно отличающиеся друг от друга как структурой, так и прочностью и пластичностью. [c.34]

На рис. 3. 46 приведено сопоставление расчетных значений прочности цилиндрических соединений Т2-М-Т], подсчитанных по гюлученно-NfV соотношению (3.74) с -четом выражения (3.28) для оценки (при п = 0), с экспериментальными данными /90/, Последние пол чены при испытании образцов, выполненных сваркой трением (Т2 — Сталь 40, [c.169]

Самым распространенным абразивом являются минералы, состоящие из Si02 — кварц, кремень. Их твердость от 900 до 1300 кг/мм , т. е. того же порядка как закаленная инструментальная сталь, твердые наплавки, карбиды металлов. При испытании этих материалов на изнашивание на машине Х4-Б и применении кремневой шкурки (твердость Н — 900 кг/мм ) соотношение твердостей абразива и металла будет сказываться, а именно, — относительная износостойкость будет получаться более высокой, чем при применении более твердого абразива. В таком случае относительная износостойкость уже не будет связана с физическими свойствами испытуемого материала, она будет указывать на вероятную относительную износостойкость данного материала в условиях эксплуатационной службы при трении о почву, содержащую кварцевый песок. В этом случае испытание переходит в другую группу — в испытания, проводимые в практических целях. [c.241]

На рис. 19, а видно, что при неполном перекрытии износ асбофрикционного материала, как и трение, существенно зависит от действующей газовой среды. На воздухе износ асбофрикционного материала наибольший, в среде углекислого газа изнашивание осуществляется наименее интенсивно. Через 50 ч после начала испытания соотношение износа материала 6КХ-1Б на воздухе, в средах азота и углекислого газа составляло 1 0,2 0,02. Коэффициент трения в процессе износных испытаний при 270—300° С отличался нестабильностью, то достигая сравнительно высоких значений (/ = 0,3), то снижаясь до уровня, соответствующего трению при наличии смазки [ = 0,05). Среднее значение коэффициента трения после длительных испытаний при повышенной температуре меньше первоначального. Повышенную (по сравнению с азотом) износостойкость асбофрик- [c.148]

Характерной особенностью про-беговых испытаний является то, что программой работы узла трения (тормоз, сцепление) устанавливается не частота его включений, а определенный километраж пробега автомобиля по заданным маршрутам. При выборе маршрута в первую очередь учитывают температурный режим работы узла трения. Поэтому километраж пробега автомоб.чля на маршрутах легкого, среднего и тяжелого режимов устанавливают пропорционально соотношению тепловых режимов работы трения узла в типовых условиях эксплуатации. Маршрут, соответствующий определенному режиму эксплуатации, выбирают специально оборудованные автомобили, позволяющие регистрировать число торможений и включений сцепления, температуру и другие параметры работы накладок. При наличии выверенных маршрутов для проведения пробеговых испытаний могут быть использованы автомобили, не имеющие какой-либо дополнительной измерительной аппаратуры, что значительно упрощает организацию такого вида испытаний. Основным показателем, определяемым при ускоренных эксплуатационных испытаниях, является средний ресурс. [c.221]

Таким обра ом, соотношение механических свойств кобальта и испытываемого с ним в контакте металла оказывает весьма существенное влияние на процессы, происходящие при трении в вакууме и инертных газовых средах. Тем, какой металл оказывается при данных температурах менее прочным и поэтому переносится на поверхность другого, определяется и фиксируемая в испытаниях температурная зависимость коэффициента трения (фактически происходит трение одноименных металлов). [c.57]

Машина SAE. В машине, применяемой для испытания по методу SAE, имеются два цилиндра, вращающиеся в противоположных направлениях с разной скоростью. Цилиндры прижимаются грузом друг к другу до тех пор, пока не происходит заедание. Эта машина отличается от описанных выше тем, что Б ней сочетаются трение качения и трение скольжения, и поверхности контакта цилиндров постоянно обновляются. Соотношение между трением скольжения и трением качения можно изменять, варьируя относительные скорости двух цилиндров. Вращающиеся детали смазывают погружением их в ващну с жидкостью. Машину включают и оставляют ее работать 30 сек под небольшой нагрузкой. В течение этого периода происходит обкатка. Затем при помощи автоматического устройства непрерывно увеличивают нагрузку вплоть до образования задиров, обнаруживаемых визуальным наблюдением. Результат испытания обычно выражается средней величиной нагрузки (рассчитанной на основании нескольких повторных испытаний), при которой возникает задир [64]. [c.73]

Если установить, что процесс деформации на закритической стадии сопровождается уменьшением средних напряжений при увеличении относительного изменения объема < О, d kk > 0), то рассмо-тренные соотношения позволят описать наблюдаемое при испытаниях реальных материалов разупрочнение при гидростатическом растяжении и упрочнение при сжатии. [c.192]

Значение [pv] получают экспериментально в определенных условиях теплоотвода и при соответствующей им температуре подшипника. Испытания образцов материалов и подшипников производят на машинах трения и специальных стендах со ступенчатым повышением нагрузки при постоянной скорости скольжения. С увеличением нагрузки наступает такой момент, когда не могут быть получены устойчивые значения температуры в зоне контакта или коэффициента трения при продолжении эксперимента или наблюдаются признаки катастрофического из-нашивания. Максимальное давление, умноженное на скорость скольжения, принятую в данном эксперименте, соответствует допускаемой величине критерия теплостойкости [pv], в связи с чем формула (48) действительна только при соблюдении подобных условий т .плoQTBOдa для проектируемого подшипника. Значение [pv] для каждого материала обычно приводится в виде справочных данных для расчета. При расчете подшип ника, используя соотношения (24), (25) н (48), корректируют размеры подшипника / и u в указанных пределах Ijd, оптималь-ные значения которых определены из практики эксплуатации. Если оптимальные соотношения l/d не выполнены для выбранного материала подшипника, материал подшипника подбирается заново и расчет повторяется. [c.27]

Конструктивные особенности ФС влияют на характеристики трения и износа (/т и /) как непосредственно, так и через давление, скорость буксования и температуру. Последняя определяется тепловыми потоками, которые зависят от многих факторов, в том числе и от конструктивных. При одинаковых температурах на поверхностях объемные температуры в ПТ не равны из-за различия теплофизических свойств материалов, их масс и т. д. Влияние последнего фактора можно оценить коэффициентом Кы. представляюшим собой отношение масс маховика Шм и нажимного диска /Пд. В зависимости от Км соотношение объемных температур нажимного диска й-уд, накладки Oi/H и маховика Ov-m может быть 0 д> дун> 0 м или 0 уд> > 0ч/м>Оун. Последнее более выгодное соотношение характерно для ФС, где Кы меньше. Испытания показывают, что при всех фиксированных температурах с увеличением Км растет и отношение О д/ ум. Кроме того, для каждого типа ФС значения 0 1 д/ у м увеличиваются и с ростом начальной температуры. [c.277]

Это соотношение было найдено [457] для областей гладкого раздира в более точном эксперименте на установке, изображенной на рис. 4.2.6, при испытании образцов иа наполненных резин на основе некристаллизующихся каучуков. Скорость раздира v увеличивается, а выносливость N понижается с повышением Н. При узловатом, а также толчкообразном раздире Н может сначала повышаться, а затем снижаться с повышением скорости, а с ней — времени, или числа циклов (выносливости), вызывающих увеличение надреза на определенную величину. Андрью [520] наблюдал растянутые образцы при растяжении и сокращении в поляризованном свете и нашел, что при сокращении декристаллизация замедлена, ориентация и кристаллизация увеличивают гистерезис (внутреннее трение) резин, повышая их прочность (в том числе — энергию раздира). Однако повышение скорости раздира приводит к тому, что замедленные ориентационные процессы, вызывающие упрочнение, не успевают происходить, и вместо повышения Н с увеличением v наблюдается его снижение. Оно происходит до тех пор, пока полностью не будет исключена кристаллизация. Дальнейшее повышение скорости, как и у полностью аморфных систем, связано с увеличением энергии раздира. Таким образом, зависимости у от Я или N от Н оказываются немонотонными для резин на основе кристаллизующихся каучуков. Наполнение, будучи в какой-то степени аналогичным кристаллизации, также приводит к немонотонным зависимостям N от Н. [c.240]

Приведенный коэффициент трения для ведомого шкива меньше, чем для ведущего. Соотношение натяжений ветвей ремня одинаково для обоих шкивов. Следовательно, из уравнения (49) можно видеть, что угол скольжения на ведомом шкиве должен быть больше, чем на ведущем. Действительно, испытания вариаторных клиновых ремней, проведенные Р. С. Галаджевым [9, а также [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...