Энергия раздира

Удельная энергия раздира резины 242 [c.346]

Энергия раздира резины 242 Эпоксидная шпатлевка 207 Эпоксидные лаки и эмали 220 Эпоксидные смолы 194 Эрбий 108 [c.348]

Вулканизованные каучуки обычно имеют высокую энергию раздира, так как в процессе раздира происходит разрыв цепей. Поверхность раздира на молекулярном уровне неоднородна, поскольку раздир проходит по участкам с минимальным сопротивлением, т. е. минимальным числом разрываемых цепей. Сна- [c.189]

Индекс I обозначает, что степень растяжения (расстояние между зажимами) остается постоянной в процессе раздира. Надрез в вулканизованном каучуке не прорастает при значениях деформации или накопленной энергии ниже критических. Критическая деформация характеризует предел усталости каучуков [280, 281 ]. Помимо усталостной выносливости энергия раздира также связана с динамическими механическими свойствами каучуков [279, 282]. Обычно несколько возрастает при увеличении динамического модуля потерь и при увеличении скорости -раздира. [c.190]

Раздир резины измеряется разрывной нагрузкой в кГ, отнесенной к I см действительной толщины надрезанного образца, раздираемого с большой скоростью (ГОСТ 262—53) и удельной энергией раздира в кГ/см (ГОСТ 12014—66). [c.447]

Наиболее объективно сопротивление раздиру оценивают характеристической энергией раздира, т. е. энергией, затрачиваемой на образование единицы свободной поверхности в процессе раздира. Характеристическую энергию раздира Я определяют из выражения [c.20]

Отношение прочностных характеристик в условиях и в отсутствие концентрации напряжений качественно коррелирует с коэффициентом изменчивости при разрыве х [501, 503]. Такая корреляция наблюдается для отношений характеристической энергии раздира Н и удельной энергии разрыва W то же — между истинными контактными разрушающими напряжениями при проколе Спр и истинным напряжением нри разрыве [c.204]

Тогда Я/2 обозначает энергию, затрачиваемую на образование единицы поверхности разрушения, в общем случае при неравновесном процессе раздира, за счет изменения энергии деформирования. Величина Я называется характеристической энергией раздира [c.205]

Механизм толчкообразного раздира, связанного с кристаллизацией материала в вершине растущего надреза, рассмотрен в работах [509,510]. Как и любая другая механическая характеристика прочностных свойств резины, удельная энергия раздира в неравновесных условиях деформирования оказывается зависящей от режима деформации. Раздир может происходить при разных напряжениях (деформациях, энергиях), при этом для него характерна различная продолжительность (долговечность), или скорость процесса. Можно задать постоянное значение нагрузки Р, которому для образцов определенного типа (см. рис. 4.1.8) отвечает некоторая усталостная удельная энергия раздира, например Н = 2/ /Д, если на образцах, деформируемых по типу простого растяжения , исключена сопутствующая работа деформации. Этому значению Н отвечает при заданных температурных условиях и гладком раздире определенная средняя скорость раздира V. Можно задать такую среднюю скорость раздира, как на разрывной машине, тогда для образцов из ненаполненных некристаллизующихся резин ей будет отвечать определенная средняя раздирающая нагрузка Р. [c.210]

Деформационные и прочностные свойства наполненных резин, как и ненаполненных, в неравновесных условиях деформирования зависят от температурного и временного факторов, а для их описания применимы принцип температурно-временной суперпозиции и метод приведенных переменных [363, 494, 495, 512, 531] (рис. 4.1.19). Вследствие этого наблюдается прямая корреляция [369, 535, 536] между сопротивлением разрыву (сопротивлением раздиру, энергией раздира или другими прочностными характеристиками) и внутренним [c.219]

Скорость роста нанесенного надреза, которую можно измерять по приросту длины надреза Ас за определенные промежутки времени Ai, выражается степенной зависимостью от выбираемой (задаваемой постоянной) раздирающей нагрузки F, а следовательно [в соответствии с (4.1.12)], и от удельной энергии раздира Н [505]. Поэтому для долговечности т (продолжительности прорастания надреза на определенную длину) при различных постоянных значениях Н можно записать [457] эмпирическое соотношение, аналогичное (4.1.3) для т при разрыве под действием постоянного напряжения о [c.221]

На рис. 4.2.6 показана установка [509] для исследования скорости и характера раздира в режиме заданной гармонической энергии раздира [4, 509]. [c.238]

Кроме того, вычислять энергию раздира на образцах с краевым надрезом правомерно до тех пор, пока длина надреза Со мала по сравнению с шириной а образца и на большей части образца реализуется однородное растяжение. Это ограничивает возможности наблюдений за ростом надреза, а при значительном прорастании последнего результаты вычислений и эксперимента получаются искаженными. [c.239]

Когда трение осуществляется но относительно гладким твердым поверхностям, в условиях высоких коэффициентов трения, повышенных давлений и сравнительно невысоких значений удельной энергии раздира и низких прочностных характеристик резин, обнаруживается специфический для высокоэластических материалов износ [763] посредством скатывания (рис. 6.2.3). Этот интенсивный вид износа характеризуется образованием на поверхности резины скаток или рулонов. Он начинается с возникновения трещины на [c.296]

Дальнейшие преобразования, приведенные в работе [763] и связывающие удельные работы растяжения и качения с характеристической энергией раздира Н, весьма оценочны и требуют корректировки, которую без учета фактического напряженного состояния резины в контакте точно провести не представляется возможным. [c.298]

Характеристическая энергия раздира [c.356]

Испытания на вязкость разрушения при низких температурах не проводили, но результаты испытаний надрезанных образцов при растяжении и на раздир позволяют предположить, что значения Ки и Кс очень высоки при низких температурах. Например, удельная энергия распространения трещины в продольном направлении для плит из сплава 7005, по данным работы [10], при 77 К составляет [c.173]

Ответ Исследования в данной работе были ограничены определением прочности надрезанных образцов никаких замеров энергий не производили. В ближайшем будущем запланированы работы по оценке энергии зарождения и развития трещины на образцах на раздир и при плоской деформации при 4 К. [c.191]

Уравнение (14) справедливо для ряда твердых тел и полимеров, а его коэффициенты могут быть выражены через термодинамические показатели — энергию активации процесса разрушения U, постоянную Больцмана k, абсолютную температуру Т. Его универсальность приводит к выводу, что природа разрушения одинакова для всех твердых тел [4]. На разрывных машинах, снабженных соответствуюш,ими приспособлениями, проводят комплекс других статических испытаний на сжатие, раздир, гистерезис. По ГОСТу 271—67 оценивают старение материала, сравнивая изменение напряжений и деформаций до и после искусственного или естественного старения. Коэффициенты старения и др. [c.67]

Энергия, затрачиваемая на раздир эластомеров, в какой-то мере подобна ударной прочности жестких полимеров. Раздир представляет собой испытание на растяжение листа с надрезом. Образцом может служить лента каучука, надрезанная с одной стороны. Усилие, необходимое для роста надреза, измеряется как и в обычных испытаниях на разрыв. [c.189]

Сопротивление раздиру. Это испытание проводят на обычных разрывных машинах, применяя образцы пленки особой формы при скорости растяжения, 50 мм/мин или растягивая со скоростью 250 мм/мин предварительно надрезанную полоску пленки установленных размеров. Особенностью этих испытаний является то, что участок максимальной концентрации напряжения задается выбором формы образца йли нанесением надреза. При этом деформация в крыльях образца пренебрежимо мала, и критерием прочности при раздире служит энергия, необходимая для образования единицы площади новой поверхности. Ее величину W находят по формуле [c.120]

Удельная энергия раздира резины (ГОСТ 12014—66) — величин Я в кГ см по формуле Я = 2 р /1, где р — средняя нагрузка в кГ и h — толщина в см ненадрезанной части образца. [c.242]

Раздир резин —одна из характеристик прочности резнп, пзмеряемая разрывной нагрузкой в кгс, отнесенной к 1 см действительной толщины надрезанного образца, раздираемого с постоянной скоростью (ГОСТ 262—73) и удельной энергией раздира в кгс/см. Метод определения сопротивления раздиру на образцах-полосках установлен ГОСТ 23016—78. Метод определения сопротивления раздиру латексных пленок установлен ГОСТ 21 3—75. [c.271]

Тропическая стойкость резины определяется (ГОСТ 15152—69) на стадии BLi6opa рецептур резиновых смееей для изготовления резиновых изделий с дифференциацией их на группы I—VII в зависимости от режима эксплуатации в районах с тропическим климатом. Удельная энергия раздира резины (ГОСТ 12014—66) в кгс определяется величиной H=2P h, где Р —средняя нагрузка, кгс ah — толщина ненадрезанной части образца, см. [c.274]

Процесс раздира можно описать балансом энергии, аналогично тому, как это было сделано Гриффитом для объяснения разрушения хрупких материалов [276—279]. Энергия раздира представляющая собой работу, затрачиваемую на образование единицы площади новой поверхности при раздире, равна [c.190]

Усталостное разрушение полимеров наступает в результате прорастания трещин [29, 37—42]. Любой материал всегда содержит неоднородности, в которых образуются субмйкротрещины при напряжении, превышающем некоторое критическое значение. В каждом цикле при максимальном значении напряжения субмикротрещйны увеличиваются, пока одна из них (или несколько) не станет макротрещиной, после чего ее быстрый рост вызывает разрушение образца. Такой процесс накопления трещин, или усталостное разрушение материала, наблюдается как в жестких, так и в эластичных полимерах. Выносливость эластичных материалов связана с энергией раздира, а жестких — с энергией роста трещин [37, 38]. Чем выше устойчивость материала к раз-диру или росту трещин, тем меньше накопление трещин при циклических нагрузках. [c.205]

А. И. Лукомской и др. [512, 514], объясняется условностью выражения характеристической энергии раздира Я в этих случаях через среднюю раздирающую нагрузку F в соответствии с (4.1.12). Расчет по этой формуле производится без учета фактически образуемой поверхности (на номинальную площадь поверхности 2h Ас, где Дс — длина надреза в первоначальном направлении раздира). При узловатом раздире эта поверхность больше, чем номинальная , из-за ее шероховатости. Фактический путь разрушения равен не Дс, а Асф. Кроме того, при негладком разрушении, а также при толчкообразном раздире фактический объем материала АУф, напряжения в котором у вершины растущего надреза приводят к разрушению, больше, чем AF = hD Ас (где D — диаметр вершины надреза). Эффективный диаметр вершины надреза больше D из-за [c.211]

А. И. Лукомской и др. [510, 512, 514] было показано, однако, что при раздире, происходящем с фактически переменной скоростью (толчкообразный раздир) или с потерей первоначального направления (узловатый раздир), определение характеристической энергии этого процесса по средней раздирающей нагрузке неправомерно, и должна быть введена поправка на колебания /нагрузки, отражающие истинный характер процесса раздира. Для откорректированных множителем 1// значений средней энергии раздира Н оказывается справедливым принцип температурно-временной суперпозиции. Характер обобщенных завистмостей Я р = HIT (ГпрРпр/Т р) от приведенной скорости раздира — аjV показан на рис. 4.1.21. 220 [c.220]

МРС-2). Поскольку осуществляется гармоническое перемещение в асимметричном цикле, средняя нагрузка F релаксирует (см, рис. 1.3.4), при отнулевом цикле при этом меняется знак минимальных напряжений и наблюдается провисание или петля тонких образцов [4]. Цпкл испытания, как и энергия раздира, становятся неопределенными. [c.239]

Соотношение (4.2.15) проверено для образцов с различными начальными длинами Со надрезов. При одном и том же Сд на одном и том же материале G, К, а — константы) в зависимости от определяющей для данного типа образца динамическую характеристическую энергию раздира Ядин) из (4.2.15) получается соотношение [c.239]

Это соотношение было найдено [457] для областей гладкого раздира в более точном эксперименте на установке, изображенной на рис. 4.2.6, при испытании образцов иа наполненных резин на основе некристаллизующихся каучуков. Скорость раздира v увеличивается, а выносливость N понижается с повышением Н. При узловатом, а также толчкообразном раздире Н может сначала повышаться, а затем снижаться с повышением скорости, а с ней — времени, или числа циклов (выносливости), вызывающих увеличение надреза на определенную величину. Андрью [520] наблюдал растянутые образцы при растяжении и сокращении в поляризованном свете и нашел, что при сокращении декристаллизация замедлена, ориентация и кристаллизация увеличивают гистерезис (внутреннее трение) резин, повышая их прочность (в том числе — энергию раздира). Однако повышение скорости раздира приводит к тому, что замедленные ориентационные процессы, вызывающие упрочнение, не успевают происходить, и вместо повышения Н с увеличением v наблюдается его снижение. Оно происходит до тех пор, пока полностью не будет исключена кристаллизация. Дальнейшее повышение скорости, как и у полностью аморфных систем, связано с увеличением энергии раздира. Таким образом, зависимости у от Я или N от Н оказываются немонотонными для резин на основе кристаллизующихся каучуков. Наполнение, будучи в какой-то степени аналогичным кристаллизации, также приводит к немонотонным зависимостям N от Н. [c.240]

Испытания на раздир. Удельную энергию распространения трещины q определяли как энергию, необходимую для распространения трещины, деленную на площадь сечения нетто образца [1]. Эта энергия является относительной мерой сопротивления материала распространению имеющейся в нем трещине, в то время как отношение прочности на раздир к пределу текучесги, как и отношение 0"/сго,2 харак- [c.113]

Значения удельной энергии распространения трещины q для сварных соединений сплава 5083, выполненных в нижнем и в вертикальном положениях, почти одинаковы при комнатной и низких температурах и сравнимы со значениями этой характеристики для основного материала плит сплава 5083-0. Значение q у сварных соединений спла ва АМгб при комнатной температуре значительно ниже, чем у сварных соединений сплава 5083 при 77 К значения этой характеристики составляют около 60 % от значений при комнатной температуре. Снижение этих значений не отразилось на величинах отношения прочности на раздир к пределу текучести или на величинах вязкости разрушения. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...