Статический временной анализ

Статический временной анализ [c.256]

Статический временной анализ хорошо подходит для классических синхронизированных схем и конвейерных архитектур. Главное преимущество такого анализа состоит в том, что он достаточно быстрый, для него не требуются дополнительные средства тестирования, и он тщательно проверяет каждый возможный путь прохождения сигнала. Вместе с тем, статические временные анализаторы жульничают при обнаружении ложных путей распространения сигнала, которые никогда не будут использованы в процессе штатной работы устройства. Кроме того, эти средства плохо работают со схемами, в которых используются защёлки, асинхронные цепи и комбинационные обратные связи. [c.257]

Статистический статический временной анализ [c.257]

Статистический статический временной анализ 257 Статистический статический временной анализатор 258 [c.405]

Статический временной анализ 131, 246, 256 Статическое ОЗУ 33 Столбцы 28 [c.405]

Общие замечания. При наличии в конструкции вязкоупругих элементов ее деформативные характеристики, а также прогибы независимо от характера приложенной нагрузки являются функциями времени. Анализ изменения во времени свойств вязко-упругой конструкции в случае статического нагружения приводит к понятиям мгновенной и длительной устойчивости [83, 135]. Очевидно, что в этом случае к совокупности требований, предъявляемых к проекту относительно величин предельных нагрузок и массы конструкции, добавляется требование к величине времени эксплуатации конструкции /э. Поскольку классическое определение критической нагрузки потери устойчивости вязкоупругой конструкции как нагрузки бифуркации в условиях статического нагружения наталкивается на известные противоречия, то понятие потери устойчивости такой конструкции следует обобщить, рассматривая потерю устойчивости как протяженный во времени процесс выпучивания конструкции. Естественной характеристикой такого процесса является критическое время потери устойчивости конструкции /кр, которое в принципе можно определить из условия достижения прогибом конструкции гОг некоторого критического значения ш [c.237]

Хотя исследования по определению скорости распространения трещины были основаны на этом или другом равнозначном энергетическом критерии, его использование для решения проблемы остановки трещины было минимальным. Следовательно, наибольшая часть современной литературы об остановке трещины базируется на статических или квазистатических схемах, хотя ниже рассмотрены и динамические явления. Более того, применение статических методов анализа предложено по меньшей мере половиной исследователей, которые изучали роль динамических эффектов. Ирвин и Уэллс (1965 г.) предложили рассматривать остановку трещины как простое реверсирование по шкале времени возможных начальных явлений плоской деформации . Основываясь на этой концепции, можно представить схематично критерий остановки трещин, как и критерий их неустойчивого распространения. [c.24]

Переходный динамический анализ используется для определения отклика конструкции на нагрузки, изменяющиеся со временем произвольно здесь можно учитывать все нелинейные эффекты, допустимые в статическом нелинейном анализе. [c.4]

Временной анализ. Статический и динамический [c.256]

В наши дни наиболее распространенной формой временного анализа является статический анализ. Концептуально этот метод довольно прост, хотя на практике, как обычно, все оказывается гораздо сложнее, чем казалось на первый взгляд. [c.256]

Субкритическое и динамическое развитие трещины. Развитие трещины при хрупком разрушении в отличие от ее старта, по всей вероятности, не происходит по механизму встречного роста, что связано с непосредственным развитием магистральной трещины. Данное обстоятельство позволяет напрямую (без анализа НДС у вершины трещины) использовать концепцию механики разрушения, сводящуюся к решению уравнения G v) = = 2ур(и). Нестабильное (динамическое) развитие хрупкой трещины как при статическом, так и при динамическом нагружениях достаточно хорошо моделируется с помощью метода, рассмотренного в подразделе 4.3.1 и ориентированного на МКЭ. В этом методе используются специальные КЭ, принадлежащие полости трещины, модуль упругости которых зависит от знака нормальных к траектории трещины напряжений увеличение длины трещины моделируется снижением во времени модуля упругости КЭ от уровня, присущего рассматриваемому материалу, до величины, близкой к нулю. Введение специальных КЭ позволяет учесть возможное контактирование берегов трещины при ее развитии в неоднородных полях напряжений, а также нивелировать влияние дискретности среды, обусловленной аппроксимацией, КЭ, на процесс непрерывного развития трещины. [c.266]

Учет времени осуществлен в главе при помощи малых приращений времени, т. е. в дискретной, а не в непрерывной форме. Оценки статических свойств получены при помощи дискретного анализа, в котором рассматривалось последовательное приложение к композиту малых приращений нагрузки при фиксированных отнощениях ее составляющих. [c.252]

Таким образом, уравнение (5.50) учитывает то обстоятельство, что приращение повреждения за каждый цикл есть функция не только действующих факторов, но и предварительного повреждения, внесенного в материал к рассматриваемому моменту времени, т, е. учитывает предысторию нагружения. Следует указать, однако, что особенности неизотермического термоусталостного нагружения и, в частности, различная величина энергии деформирования в полуциклах растяжения и сжатия требуют более подробного анализа влияния статической нагрузки. [c.129]

Несущая способность деталей при действии статических нагрузок, при которой сохраняется надежная работа машин, бз дет обеспечена при действии на деталь нагрузок, не вызывающих разрушения деталей, недопустимых условиями эксплуатации перемещений и деформаций. В условиях длительного действия статических нагрузок и повышенных температур расчет на ирочность конструктивных элементов (детали паровых и газовых турбин, реакторов и др.) основывается на анализе перераспределения напряжений в связи с ползучестью материала и на оценке сопротивления хрупкому разрушению металла, постепенно теряющего пластичность. В результате ползучести деформации деталей могут во времени достигать [c.221]

Исследования механического пове-дения материалов должны быть направлены на накопление систематической (в том числе статистической) информации о характеристиках прочности и пластичности, устанавливаемых при испытаниях по стандартизованным методам (кратковременные статические, длительные статические и циклические испытания), а также на разработку новых методов и средств оценки сопротивления деформациям и разрушению при сложных режимах и программах нагружения. При этом существенное значение приобретает анализ процессов протекания неупругих деформаций (пластических и временных) для указанных выше стадий разрушения. [c.27]

Характеристики периодического изменения параметров в некоторых сечениях межлопаточного канала (рис. 5.24,6) подтверждают интенсивное изменение во времени статического давления и давления торможения. Последнее связано с диссипативными процессами в ударных волнах. Расчетный анализ, а также опыты [c.189]

Анализ характера работы контрольных блоков в условиях динамических воздействий позволил применить конструкцию контрольного устройства с встроенным узлом датчика и уменьшенной массой подвижных частей контактной группы. Это обеспечило изменение амплитуды и частоты колебаний (метод Рэлея) и сокращение времени затухания колебаний подвижных контактов при ударах, возникающих в кинематической цепи РАЛ. Амплитуда в статических условиях работы изменяется в пределах 0,13—0,32 мм, а в динамических — в пределах 0,17—0,42 мм-, частота 100—50 гц время затухания 0,38—0,18 сек. [c.25]

Во-первых, удовлетворение условий динамического равновесия требуется не в любой момент времени t, а только на отдельных коротких отрезках времени Д/. Это означает, что динамическое равновесие с учетом сил упругости, инерции и демпфирования рассматривается в дискретных точках временного интервала. Следовательно, становится возможным эффективное использование в методах прямого интегрирования всего вычислительного аппарата статического конечно-элементного анализа, уже известного читателю. [c.74]

В связи с этим максимальные упругие напряжения, очевидно, не определяют несущей способности корпуса и при пластичном материале й статической нагрузке могут быть достаточно высокими, но не превосходящими предел текучести и предел длительной прочности. Однако более подробный анализ прочности корпуса с учетом влияния упомянутых выше факторов, позволяющий детально проследить изменение напряженного состояния конструкции во времени, весьма важен. Поэтому особенно большое значение имеет разработанная в последнее время в ЦКТИ [68] программа расчета корпуса турбины для состояния не-установившейся ползучести. Программа предусматривает изменение температуры по толщине стенки и вдоль образующей корпуса и позволяет рассчитывать оболочку с произвольным очертанием меридионального сечения. Методика дает возможность определять напряжения и деформации конструкции за весь срок службы конструкции. [c.401]

Статические и динамические характеристики ЭГУ в большой степени зависят от гидродинамических сил, действующих на заслонку при истечении струй из сопел. Эти силы, нагружая якорь ЭМП гидравлической пружиной , увеличивают мощность и ток управления ЭМП, но зато уменьшают постоянную времени ЭГУ и увеличивают его быстродействие и полосу пропускания. Изучение статики и динамики ЭГУ основано на знании характеристик и передаточных функций гидроусилителя сопло-заслонка и электромеханического преобразователя, которые подробно рассмотрены в 6.5 и главе V. В этом разделе дополнительно рассмотрим некоторые схемы и характеристики ЭМП, необходимые для анализа совместной работы электромеханического преобразователя с гидроусилителем сопло-заслонка. [c.429]

Однако, как показывает анализ изменения параметров потока в сопле, после того, как причина, вызвавшая появление нестационарного скачка, исчезает, интенсивность этого скачка определяется в значительной мере не рассматриваемыми выше явлениями, а скоростью истечения жидкости из объема, расположенного между скачком и зоной спонтанной конденсации пара. Действительно, в момент возникновения скачка максимальной интенсивности (Лр = А/ м) зона спонтанной конденсации образуется в том сечении сопла, где достигается необходимая максимальная величина переохлаждения потока. В объеме V между скачком и зоной конденсации пара происходит уменьшение давления от [р+ Ар) до р (здесь р — статическое давление в данном сечении сопла при течении переохлажденного пара без конденсации). Уравнения, определяющие количество вытекающего из данного объема газа в единицу времени, могут быть записаны в виде [c.29]

Таким образом, имеются три способа ведения водобалансовых расчетов каскадов ГЭС по динамическим емкостям водохранилищ, по статическим емкостям водохранилищ при разных т для каждого временного интервала и по статическим емкостям водохранилищ при t = 0. Рекомендуется на основе специального анализа для каждой конкретной ГЭС оценивать, по какому из трех указанных способов следует проводить водобалансовые расчеты, отдавая по возможности предпочтение более простому способу. По-видимому, наиболее часто допустимо будет вести расчеты по второму способу. [c.25]

Два основных аспекта динамического анализа отличают его от статического анализа. Во-первых, динамические нагрузки прикладываются как функции времени. Во-вторых, эти изменяющиеся по времени приложенные нагрузки индуцируют изменяющийся по времени отклик конструкции (перемещения, скорости, ускорения, силы и напряжения). Зависимость от времени динамических характеристик делает динамический анализ более сложным и более реалистичным по сравнению со статическим анализом. [c.39]

Выведем график зависимости от времени максимальных напряжения в элементах конструкции и Е , положение которых показано на рис. 12.18. На графике (рис. 12.22) видно, что приложенное к конструкции воздействие не является критическим, поскольку уровень напряжений примерно в 10 раз меньше допустимого. Для того чтобы с уверенностью судить об этом, нужно выполнить анализ конструкции на статические нагрузки и сложить полученные отклики. В данном примере этот анализ не выполняется. [c.461]

При выборе марки смолы для процессов с неподвижным слоем смолы желательно было бы каждый опыт проводить в динамических условиях в колонках. Каждый такой опыт очень продолжителен по времени и требует больших затрат на химические анализы. Иногда при выборе марки смолы можно ограничиться опытами в статических условиях и определить СОЕ и/(й. [c.76]

Метод Монте-Карло. Для вычисления отклонения функции цепи можно также применять методы статического моделирования, использующие вычислительную машину. В этом случае определяются псевдослучайные значения элементов цепи, и с помощью вычислительной машины выполняется анализ цепи. Статистические свойства функции цепи оцениваются путем многократного построения этого процесса. В противоположность методам, описанным выше, этот метод допускает произвольное распределение значений элементов цепи кроме того, на свойства отдельных элементов цепи могут быть наложены дополнительные ограничения. Метод Монте-Карло может быть легко запрограммирован, но это потребует длительного времени. [c.88]

Результатом процедуры размещения и разводки элементов является полная таблица физических соединений (на уровне КЛБ), как показано на Рис. 8.7. С помощью утилиты статического временного анализа (STA — stati timing analysis) выполняется расчет значений всех временных задержек как на внутренних участках, так и при прохождении сигнала от входа до выхода микросхемы, а также проверка всех временных параметров, т. е. времени готовности, времени занятости и других, связанных с работой регистров. [c.131]

Очень часто статический временной анализ (или STA — stati timing analysis) выполняется отдельно от моделирования (подробно обсуждается позже в этой главе). В этом случае логические вентили и более сложные операторы могут быть промоделированы с нулевой задержкой, т. е. масштаб времени — О или с единичной задержкой, т. е. масштаб времени — 1. Здесь термин масштаб времени относится к наименьшему сегменту времени, распознаваемому системой моделирования. [c.246]

Статический временной анализ составляет основу современных методов проектирования устройств на основе ПЛИС и заказных микросхем (ASI ). Однако при работе с устройствами, изготовленными с помощью последних технологических процессов, в работе этого метода стали возникать некоторые проблемы. Во время написания этой книги для изготовления микросхем использовался технологический процесс 90-нм, а к 2007-му году ожидается переход к 45-нм процессу [c.257]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

Изучение процессов длительного повторного статического деформирования и разрушения включает исследование параметров диаграмм циклического деформирования, анализ зависимости механических свойств конструкционных материалов от параметров нагружёния, исследование кинетики полей деформаций элементов конструкций, формулировку условий прочности с учетом температурных и временных эффектов применительно к различным режимам нагружения изделий. , [c.123]

Анализ изменения погретмости измерения ASj,, времени запаздывания зап и чувствительности в зависимости от величины пневматических параметров и скорости v. Для анализа формулы (18) нужно зазор s =-- s + выразить через коэффициенты fit, Ь, а, р и скорость v с помощью приведенных выше зависимостей. Однако это значительно усложняет зависимость (18) и затрудняет ее анализ. В связи с этим были исследованы две возможности упрощения зависимости (18). Вначале было принято допущение i p is, т. е. средняя и динамическая величины чувствительности мало отличаются от ее статического значения. Однако сравнение расчетных и экспериментальных данных Г зап (см. рис. 9), а также вычисления динамической чувствительности (см. рис. И) заставили отказаться от этого допущения вследствие значительных расхождений между расчетными и экспериментальными величинами Г зап, а также между и особенно при больших скоростях V. [c.129]

Сила трения, возникающая при относительном движении двух контактирующих поверхностей, обычно представляется в виде постоянной силы, пропорциональной нормальной нагрузке, сжимающей обе поверхности, и направленной в каждый момент времени противоположно вектору скорости. Поэтому движение с трением необходимо исследовать, учитывая указанное ку-сочно-линейное поведение. На рис. 2.8 представлены некоторые случаи, когда демпфирование при трении происходит в простых конструкциях либо естественным путем, либо вследствие специальных конструктивных решений. Если балка защемляется за счет силы трения, возникающей при зажиме концов, то при действии силы Fexp(iat) динамические перемещения балки описываются линейной классической теорией до тех пор, пока сжатие при защемлении не станет достаточно велико, чтобы обеспечить появление больших продольных сжимающих нагрузок, которые требуют видоизменения уравнения движения. Если эта продольная сила, которая изменяется с частотой, в два раза большей, чем ш, станет большей цР, где —коэффициент трения, Р — статическая сила сжатия концов балки, то в опорах Начнется проскальзывание, что в свою очередь приведет к поглощению энергии в опорах. Аналогичное явление возникает и в двухслойной балке, где динамические перемещения станут нелинейными, как только сдвигающие напряжшия по средней линии превысят иЛ , где N—-статическая удельная поперечная нагрузка. В заклепочном соединении заклепка будет препятствовать движению концов балки, не ограничивая движений внутри узла крепления концов балки. В момент контакта с основанием в точке Jo движение прекратится и возобновится после того, как локальная поперечная сила превысит величину liN. В каждом из указанных случаев анализ довольно труден и утомителен в силу как нелинейного характера задачи, так [c.73]

В заключение следует отметить, что решение вопросов оценки II повышения ресурса элементов конструкций сопряжено с анализом кинетики несущей способности в эксплуатации на основе эксперимента.лытых н расчетных данных о взаимодействии процессов накопления усталостных и длительных статически.х повреждений. При этом для материалов, подвергаемых температурно-временным воздействиям, расчет предельных состояний по повреждениям реализуют на базе применения деформационных критериев с использованием параметров уравнений состояния, определяемых из эксперимента при однородном папряжепном состоянии. [c.23]

Оценка состояния техники безопасности на производстве дается на основе анализа причин травматизма за определенный период времени. В практике анализа используют моиографический, технический, экономический и статический методы [11]. Для оценки уровня травматизма используют статический метод, который позволяет рассчитать коэффициент частоты и коэффициент тяжести. [c.501]

Закономерности накопления повреждений и разрушений в чистых металлах можно отнести также к аустенитной жаропрочной стали 12Х18Н10Т, что подтверждают результаты исследований, проведенных в ЦНИИТМАШе при различных режимах длительного статического, термоциклического и комбинированного нагружения. Металлографический анализ образцов после испытаний на ползучесть при 600 С показал, что микроскопические дефекты в виде отдельных треш,ин на стыке трех зерен имели место уже после испытания при времени т 0,5Тр. В дальнейшем их число и размер увеличивались. [c.115]

Переходные и стационарные периоды режима термомеханического нагружения изделия по-разному влияют на ресурс работы конструктивных элементов и накопление усталостных и квазиста-тических (длительных статических) повреждений. При исчерпании несущей способности конструктивных элементов транспортных газотурбинных и паросиловых установок с увеличением времени эксплуатации роль нестационарных периодов в формировании предельных повреждений возрастает. Например, анализ работоспособности лопаток первой ступени турбины из сплава ЖС6К авиационного двигателя на трех характерных режимах (запуск — опробование— остановка, запуск — остановка и запуск—взлет) показал, что доминирующая роль в разрушении этих элементов принадлежит неустановившимся режимам, в результате накопления усталостных повреждений. Этот факт подтверждают результаты анализа отбраковки лопаток при варьировании нестационарной части цикла в процессе эксплуатации 175 двигателей [29] при сравнительно небольшом увеличении длительности нестационарной части (5%) характерна более ранняя отбраковка деталей. Для двигателей гражданской авиации с уменьшением дальности полета существенно возрастает досрочный съем двигателя с эксплуатации, что вызвано увеличением длительности нестационарных режимов при том же суммарном времени эксплуатации. [c.10]

Обоснованность такого критерия прочности подтверждена анализом характера разрушения полимерного связующего, согласно которому разрушение имеет место по площадкам действия главных растягивающих напряжений. При одноосном нагружении условие (5.1.89) вырождается в энергетический 1фитерий, что подтверждается экспериментально для полимерного связующего ПН-1 при статическом и равномерно возрастающем во времени одноосном растяжении [21]. Поверхность д-лительной прочности при комбинированном нагружении (а и т ) показана на рис. 5.1.18. [c.302]

Анализ закритического поведения аэроуп-ругих систем важен, так как во многих случаях превышение критической скорости флаттера не вызывает мгновенного разрушения конструкции, а приводит к установившимся колебаниям. Характеристики этих колебаний (амплитуды, и частоты) используют для оценки времени функционирования конструкции до разрушения. Необходимо рассматривать конечные деформации и геометрическую нелинейность. Наряду с геометрическими нелинейностями для расчета критических параметров потери устойчивости и поведения конструкции при флаттере в ряде случаев важен учет неупругих свойств материалов и аэродинамических нелинейностей. Учет нелинейных факторов позволяет, в частности, обнаружить статические и динамические формы потери устойчивости при немалых возмущениях, которые могут реализоваться при меньших значениях сжимающих нагрузок и скоростей потока, чем те, которые получаются на основе линейной теории. В тонкостенных конструкциях конечные прогибы вызывают растягивающие усилия в срединной плоскости. Так, рассматривая в качестве модели обшивки бесконечно длинную пластину, лежащую на упругом основании и обтекаемую газом, приходим к уравнению [c.523]

Для других случаев концентрации напряжений используются в основном приближенные способы, основанные на применении соответствующих кинематических гипотез или численных методов (метод уттругих решений, конечно-элементный метод, метод интегральных уравнений и др.). Однако указанные способы применяют в основном в исследовательских, а не инженерных целях, поскольку решение многих задач для различных режимов эксплуатации в случае статического, и особенно циклического нагружения конструкций требует значительного машинного времени и большого объема исходной информации. Получаемые при этом результаты примени.мы для конкретных конструкций, материала и уровня нагрузок. Практика инженерных расчетов базируется в основном на применении задач теорий упругости пластин, оболочек и стержней или на использовании результатов прямого экспериментального изучения местных напряжений и деформаций. Последнее, как известно, применяется для весьма ответственных машин и конструкций в силу сложности и трудоемкости экспериментов по анализу процессов эксплуатационного нагружения. [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...