Колена Коэффициент сопротивления

На рис. 1.42 показаны ноля динамических давлений в различных сечениях за коленом с профилированными лопатками. Распределение скоростей в колене с лопатками получается достаточно равномерным даже в сечении за коленом. Коэффициент сопротивления при этом тем меньше, чем больше относительный радиус закругления колена г . [c.43]

Тонкие лопатки, изогнутые по дуге окружности, также достаточно эффективны с точки зрения распределения скоростей, что видно из сравнения рис. 1.42, а и е, хотя коэффициент сопротивления колена с такими лопатками заметно выше коэффициента сопротивления колена с профилированными лопатками. Нормальное число как профилированных, так и тонких (6,,. = 90э-95°) лопаток в колене с поворотом на 90° (см. [c.45]

Наилучшее распределение скоростей при подводе потока через колено с направляющими лопатками получается в случае установки их расчетного количества, т. е. трех решеток с коэффициентами сопротивления, близкими к расчетным Spi = 18 (f 0,30) р2 = Spa = 5,5 (/=i 0,44). Если при двух решетках (Spi = 18 22) вдоль мень- [c.224]

В трубке учитывать только местные потерн напора, считая режим движения жидкости турбулентным. Коэффициент сопротивления колена = 1,5 и дросселя на трубке Сд = 22. [c.175]

Коэффициенты сопротивления колена и вентиля в трубе Ск = 0 3 и Сп = 4 коэффициент сопротивления трепня к — 0,03. [c.240]

На рис. XIV. 12 по данным ЦАГИ приведены кривые зависимости коэффициента сопротивления от для колена без лопаток и для колен с нормальным, оптимальным и минимальным числом лопаток. [c.383]

При плавном повороте трубы (отвод) вихреобразование уменьшается и коэффициент сопротивления меньше, чем для острого колена. Это уменьшение возрастает с увеличением относительного радиуса кривизны отвода г///. Для отводов круглого сечения при а=90° значение коэффициента сопротивления можно найти по формуле [c.51]

Колена и закругления. Для колена без закругления (рис. 111) при трубах небольшого диаметра коэффициент сопротивления t определяется по формуле [c.167]

Значения коэффициента сопротивления для колена без закругления [c.168]

Значения коэффициента сопротивления дл колена с закруглением при б = 90° [c.168]

Если на трубопроводе имеется ряд местных сопротивлений (задвижки, колена, закругления, диафрагмы и т. д.), характеризующихся коэффициентами сопротивления i, Сг,. ....то для [c.124]

Если на трубопроводе имеется ряд местных сопротивлений (задвижки, колена, закругления, диафрагмы и т. д.), характеризующихся коэффициентами сопротивления С,, С,, С.,,. .., то для участка трубопровода с постоянным расходом общие потери энергии на преодоление местных сопротивлений могут быть найдены простым суммированием отдельных видов местных потерь. При этом поток на прямых участках трубопровода между соседними местными сопротивлениями должен быть стабилизированным, отвечающим нормальной эпюре скоростей. [c.159]

Резкий поворот трубы на угол а. Коэффициент сопротивления колена зависит от угла поворота а и может приниматься по данным Промстройпроекта (табл. 6). [c.386]

Диаметр стояка D и выходную площадь питателя j так, чтобы в верхнем сечении стояка (расположенном под уровнем чугуна в чаше на/г = 100 мм) давление равнялось атмосферному и тем самым была исключена возможность засасывания газов в форму, возникающего при наличии вакуума в стояке из-за газопроницаемости земляной формы. Учитывать только местные сопротивления (коэффициент сопротивления) (коэффициенты сопротивления плавно скругленного входа в стояк С , = 0,06, колена С ,= 1,3 и питателя С , = 0,1). [c.175]

Коэффициенты сопротивления колена и вентиля в трубе равны 2 . = 0,3 и С =4 коэффициент сопротивления трения Я. == 0,03. [c.240]

Коэффициенты сопротивления колена и вентиля в трубе [c.241]

Задача IX-5. Определить максимальный расход воды, который можно подавать в бак, снабженный сифонной сливной трубой диаметром d = 100 мм и общей длиной L = 10 м, если выходное сечение трубы ниже предельного уровня в баке на Я1 = 4 м. Труба имеет два сварных колена (С = 1,3) и вентиль (I = 6,9). Коэффициент сопротивления входа в трубу tax = 0,5. Коэффициент сопротивления трения Я = 0,025. [c.243]

Определить время заполнения бака до уровня в резервуаре, учитывая в трубах только местные потери (коэффициент сопротивления каждого из колеи = 1,2 коэффициент сопротивления входа вх = 0 5). [c.323]

Коэффициент сопротивления колена круглого сечения кол возрастает с увеличением б очень круто (рис. 3.16) и при 6=90 достигает 1,0. [c.65]

Если выполнить плавный поворот нельзя, можно уменьшить сопротивление с помощью составного колена (рис. 117, б). При наличии двух звеньев коэффициент сопротивления уменьшается с 1,2 до 0,5, а при четырех —до 0,35. [c.205]

Задача 2.33. Воздух засасывается двигателем из атмосферы, проходит через воздухоочиститель и затем по трубе диаметром rf,=50 мм подается к карбюратору. Плотность воздуха р=1,28 кг/м . Определить разрежение в горловине диффузора диаметром с/2 = 25 мм (сечение 2—2) при расходе воздуха Q = 0,05 м /с. Принять следующие коэффициенты сопротивления воздухоочистителя i=5 колена 2=1 воздушной заслонки 3 = 0,5 (отнесены к скорости в трубе) сопла 4 = 0,05 (отнесен к скорости в горловине диффузора). [c.45]

Бензин засасывается из бака 12 через сетчатый фильтр И с коэффициентом сопротивления на высоту Н по всасывающему трубопроводу 10 диаметром и длиной I насосом Р и по трубопроводу 8 подается в поплавковую камеру карбюратора 7. Все колена (повороты) в трубопроводе считать одинаковыми коэффициенты сопротивления [c.67]

Но = 30 м давление в баке р2 = 0,2 МПа коэффициент сопротивления крана 1=5 колена 2 = 0,8 шероховатость стенок трубы А = 0,04 мм. [c.75]

Задача 4.22. Определить расход воды с вязкостью v = = 0,01 Ст, вытекающей через трубу из бака, если диаметр трубы d = 20 мм длина /=10 м высота Н = 8 м коэффициент сопротивления крана Si=3 колена 2=1 шероховатость трубы Л = 0,05 мм. [c.78]

Задача 4.40. Дана схема в двух проекциях жидкостного тракта системы охлаждения V-образного двигателя (дизеля) большой мощности. Центробежный насос Н, имеющий один вход и два выхода, нагнетает жидкость в охлаждающие рубашки блоков Б цилиндров по трубам /ь d. Из блоков жидкость движется по трубам /2 в радиатор Р, а из радиатора — снова в насос Н по трубе /з йз-По данным размерам труб, значениям коэффициентов сопротивления блока бл, радиатора и колена к, а также коэффициента Дарси (режим течения турбулентный) и по характеристике насоса Н при частоте вращения /г=1500 об/мин, требуется [c.86]

Всасывающий трубопровод насоса имеет длину / = 5 м и диаметр d 32 мм, высота всасывания /i = 0,8 м (рис. 5.2). Определить давление в конце трубопровода (перед насосом), если расход масла (р = 890 кг/м , V = 10 мм /с), Q = 50 л/мин, коэффициент сопротивления колена = 0,3, вентиля = 4,5, фильтра = 10. [c.55]

Определить наибольшее допускаемое расстояние от колодца до центробежного насоса, который при-частоте вращения п = = 2900 мин- имеет подачу Q = 8 л/с, если температура воды t = = 20 С, высота всасывания Л с = 6,9 м, длина вертикального участка трубопровода li — 8,2 м, диаметр трубопровода d = 100 мм, шероховатость Д = 0,2 мм, коэффициент сопротивления всасывающего клапана = = 5, коэффициент сопротивления колена = 0,3 (рис. 10.22). [c.138]

Выведенные формулы, относящиеся к теории трения качения, приложим для расчета тягового усилия при передвижении груженой тележки. Ограничимся случаем тележки с одинаковыми передними и задними колесами (типа вагонетки, вагона, прицепа автомашины ИТ. п. — рис. 268). Здесь G — груз тележки, — нормальные реакции рельса (или колеи), D.— диаметр колес, d — диаметр цапф осей. Требуется составить выражение для силы тяги Р при равномерном передвижении тележки по горизонтальному пути, учтя трение в цапфах через коэффициент трения и сопротивление качению колес по рельсам (или колее) коэффициентом трения качения к. [c.383]

Трубопроводы для воды и других охлаждающих жидкостей. Количество воды, прокачиваемой в охлаждающей системе, составляет нередко значительную величину, скорость же движения жидкости не превышает 3—4 м сек, поэтому диаметры труб системы охлаждения обычно значительно больше, чем в других системах. Для уменьшения сопротивления не рекомендуется увеличивать скорость движения охлаждающей жидкости в трубах. В связи с этим сечения водяных труб должны быть на всем протяжении полными, без вмятин, гофра и овальности. Отношение радиуса закругления колена к диаметру трубы не следует допускать менее 1,5, так как при более резких перегибах коэффициент сопротивления значительно увеличивается. В местах изгиба овальность трубы обычно не должна превышать 5% ее наружного диаметра, [c.478]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

С помощью In Т1 можно экспериментально определить коэффициент сопротивления среды п или X. Наблюдая колебательные движения точки, измеряют ряд последовательных размахов ее коле-бани11. Если численные значения размахов составляют геометрическую прогрессию, то это значит, что силы сопротивления лропорцио-нальны первой степени скорости. Измерив период колебания и зная логарифмический декремент, можно определить искомое п. [c.203]

При плавном повороте трубы (вакругленное колено, отвод) вихреобразования уменьшаются (pii . XIII.16) и потери напора будут значительно меньше. Коэффициент сопротивления отвода зависит от угла поворота, а также от отношения R/d радиуса закругления к диаметру трубы и от величины коэффициента гидравлического трения Я, т. е. [c.213]

В табл. XIV.1 даны результаты опытов с поворотом потоков на 90 и 180° (I—VIII) при сохранении входных и выходных площадей поперечных сечений, с лопатками на повороте и без них. Схемы расположения лопаток показаны в конце таблицы. В последней ее графе указано понижение коэффициента сопротивления колена после установки лопаток. Коэ( )фициент потерь S отнесен к скоростному напору на выходе после поворота. Числа Рейнольдса при опытах, вычисленные по расходной скорости и стороне Ь , были равны 2,55-10 . Из таблицы видно, что установка лопаток весьма сильно снижает потери в колене. [c.381]

Задача XIII-10. Определить результирующую силу и моменты относительно осей х, у и 2, развиваемые потоком воды на коленчатой трубе, размеры которой указаны на рисунке (диаметр трубы d 400 мм). Средняя скорость воды V = 3 м/с, избыточное давление при входе в трубу Pi = 0,2 МПа. Коэффициент согротивления трения к = = 0,02, коэффициент сопротивления каждого колена t = 1,3. Учитывать вес жидкости в трубе. [c.392]

Постепенный поворот трубы, или закругленное колено (рис. 3.17), называется иногда отводом. Плавность поворота значительно уменьшает интенсивность вихреобразова-ния, а следовательно, и сопротивление отвода по сравнению с коленом. Это уменьшение тем больше, чем больше относительный радиус кривизны отвода R d, и при достаточно большом ее значении срыв потока и связанное с ним вихреобразование полностью устраняются. Коэффициент сопротивления отвода отв зависит от отношения Щй, угла б, а также формы поперечного сечения трубы. [c.65]

Задача 4.12. Определить расход в трубе для подачи воды (вязкость v = 0,01 Ст) на высоту Я=16,5 м, если диаметр трубы d—iO мм ее длина 1 = 20 м располагаемый напор в сечении трубы перед краном Ярасп = 20 м коэффициент сопротивления крана i=4, колена 2=1- Трубу считать гидравлически гладкой. [c.75]

Задача 4.16. Труба, соединяющая два бака, заполнена жидкостью с вязкостью v = 0,0I Ст и плотностью р = = 1000 кг/м . Определить, при какой высоте Н жидкость будет двигаться из верхнего бака в нижний с расходом Q — = 0,05 л/с, а при какой высоте Н будет двигаться в обратном направлении с тем же расходом, если длина трубы / = = 2,5 м ее диаметр d = 8 мм коэффициент сопротивления каждого колена = 0,5 избыточное давление в нижнем баке ро = 7 кПа вакуум в верхнем баке рвак = 3 кПа. Трубу считать гидравлически гладкой. [c.77]

Определить расход воздуха, засасываемого двигателем вутреннего сгорания из атмосферы, при котором, вакуум в горловине ди( узора составляет Рвак 15 кПа, если диаметр трубы Z) = 40 мм, диаметр диффузора d = 20 мм, коэффициенты сопротивления воздухоочистителя t,i = б, колена = 0,3, воздушной заслонки 3 = 0,5 отнесены к скорости в трубе, а коэффициент сопротивления диффузора 4 = 0,04 отнесен к скорости движения воздуха в его горловине (рис. 4.6). Плотность воздуха р = 1,23 кг/м . Потерями напора на трение пренебречь. [c.45]

По трубе диаметром d = 50 мм вода движется со скоростью v = = 3 m/g. Оределить силу, о которой жидкость действует на колено (рив. 7.5), евли избыточное давление перед ним = 10 кПа, а коэффициент сопротивления == 1,3. Весом жидкости пренебречь. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...