Угол контакта максимальный

Максимальный угол контакта рассчитывают по формуле [c.85]

При торцовом фрезеровании полный угол контакта обычно больше, чем при цилиндрическом стружка большее время соприкасается с передней поверхностью, что и вызывает наряду с износом по задней поверхности фрезы некоторый износ и по передней поверхности. Наиболее сильно износ по передней поверхности проявляется при обработке заготовок из сталей на высоких скоростях резания при толщинах среза Ощах > 0,08 мм и при наличии отрицательного переднего угла при обработке заготовок из чугунов и из сталей с невысокими скоростями резания и максимальными толщинами среза Ятах < 0,08 мм этот износ незначителен. Как и для фрез других видов основным и лимитирующим износом для торцовых фрез является износ по задней поверхности. [c.264]

Радиально-упорный роликовый конический однорядный подшипник типа 7000. Нагрузка на наиболее нагруженный ролик == 60 500 Н. Средний диаметр подшипника )(, = 142 мм. Диаметр ролика = 22,8 мм. Рабочая длина ролика I = 30,5 мм. Угол контакта ролика с внутренним кольцом ав = 22°. Определить максимальные нормальные напряжения в контакте ролика с внутренним кольцом. [c.393]

Максимальная толщина стружки (толщина среза) шах в обоих случаях равна Дтах = где я) — угол контакта фрезы с де- [c.382]

Упругий ненасыщенный контакт имеет место, когда максимальные напряжения в зоне фактического касания микронеровности, имеющей наибольшее внедрение, будут меньше твердости материала вкладыша по Бринеллю. Используя (35) гл. 1 н (19) —(21), нетрудно доказать, что отмеченное условие в подшипнике скольжения с жестким вкладышем будет выполняться (угол контакта 2фо<40°) при нагрузках на вал [c.169]

На этом рисунке главный вид представляет собой сечение плоскостью, перпендикулярной к оси обрабатываемого отверстия. В этом сечении изображены положение оси инструмента 0 и положение оси заготовки (отверстия) Оц во время поперечного врезания (крайнее положение). Зона контакта инструмента и заготовки, обозначенная на схеме через угол, является максимальной зоной контакта при изготовлении [c.300]

Усилие пружин рассчитывается для максимального крутящего момента и предельно угла а р контакта пальцев и ща-рика. Предельный угол контакта определяется из условия самоторможения щарика, которое по схеме (рис. 18, а) записывается в следующем виде [c.155]

П.5. Угол контакта стержня и изделия должен быть не более 15°. Коэффициент минутной равномерности принимают [ip = = 0,5 0,6 — при постоянном уровне изделий в бункере и Цр= 0,38 -i- 0,42 — при переменном. Форма бункера берется в виде усеченного конуса с углом наклона стенок 10—15°. Диаметр бункера D выбирается в зависимости от максимального поперечника К изделия D = (10-i-15)Л . [c.242]

Максимальный угол контакта инструмента с обрабатываемой заготовкой [c.271]

Принципиальная кинематическая схема при торцовом фрезеровании та же, что и при фрезеровании осевыми фрезами. Поэтому скорость резания, подачи определяют по тем же формулам, что при фрезеровании осевыми фрезами. Упрощенная схема торцового фрезерования изображена на рис. 38. В отличие от фрезерования осевыми фрезами торцовое фрезерование является процессом несвободного резания и ширина Ь слоя, срезаемого с поверхности резания, не равна ширине фрезерования В. В зависимости от установки фрезы относительно фрезеруемой детали фрезерование может быть симметричным (рис. 39, а) и несимметричным (рис. 39, б). В обоих случаях толщина срезаемого. слоя в момент входа зуба фрезы в срезаемый слой не равна нулю, как это имело место при фрезеровании осевыми фрезами. Чтобы структура формулы для определения толщины срезаемого слоя была единой для любого типа фрезы, мгновенный угол контакта В при торцовом фрезеровании отсчитывается не от точки входа зуба фрезы в срезаемый слой, а от положения диаметра фрезы, перпендикулярного к. направлению движения подачи. Максимальный угол контакта [c.75]

Формулой при расчетах пользоваться неудобно, так как она содержит максимальный угол контакта, неизвестный при назначении [c.235]

Система сил, с которыми зуб торцовой фрезы действует на срезаемый слой, изображена на рис. 190. Рассмотрим случай полного фрезерования, когда ширина фрезерования Б равна диаметру фрезы, а максимальный угол контакта Вт = 180°. Если у торцовой фрезы угол — О, то сила резания на зубе фрезы может быть разложена на окружную силу Рг И радиальную силу Рх. По аналогии с фрезерованием осевыми цилиндрическими фрезами равнодействующую Рхг можно разложить на вертикальную силу Рц и горизонтальную силу Р (название сил Р и Р в этом случае условно и принято только для сохранения единства терминологии). Из рисунка видно, что одна половина работающих зубьев фрезы режет в условиях встречного фрезерования, а вторая — в условиях попутного. При этом по мере движения зуба фрезы по поверхности резания силы Р и Р меняют не только свою величину, но и направление. [c.239]

На боковой поверхности косого зуба линия контакта располагается под некоторым углом к (рис. 8.27, а). Угол X увеличивается с увеличением 3. По линии контакта нагрузка распределяется неравномерно. Ее максимум на средней линии зуба, так как при зацеплении серединами зубья обладают максимальной суммарной жесткостью. [c.126]

Угол ф, образованный нормалью к поверхности контакта и линией действия реакции R, отвечающей максимальной величине силы трения, называется углом трения. Угол трения связан с коэффициентом трения очевидным соотношением [c.168]

Крайние участки подступичной части цилиндроконических осей могут быть проконтролированы наклонным преобразователем с конической поверхности. Такой контроль рекомендуется применять в качестве дополнительного при обнаружении дефекта в подступичной части оси, а также в том случае, если размеры контролируемой оси не совпадают с размерами, указанными в табл. 5.1 для данного типа оси. Оптимальный угол призмы преобразователя — 50°. При конусности оси, отличающейся от данных, указанных в таблице, для получения максимальной амплитуды отраженного сигнала от бурта (или проточки) необходимо выбрать один из преобразователей с углом призмы в пределах 30° — 50°. Если коническая часть оси имеет большую шероховатость поверхности, то для улучшения акустического контакта рекомендуется применять специальные методы и материалы, описанные ранее. Перемещая преобразователь вниз по образующей конической части оси до исчезновения сигнала от бурта или проточки, а затем от этих положений в зоне шириной до 10 мм ищут дефекты. В поперечном направлении преобразователь перемещается с шагом 5—10 мм. [c.104]

В цеховой практике более широкое распространение имеет система комплексного двухпрофильного контроля, при которой радиальные погрешности зубчатых колес выясняются в максимальной степени. Непрерывное выявление радиальных погрешностей происходит только в том случае, когда при беззазорном контакте создается угол зацепления, равный углу зацепления при обработке. В процессе об- [c.192]

Для уменьшения вероятности появления более интенсивного износа следует максимально уменьшать размеры тел качения, обеспечивать конструктивно возможно больший угол колебаний и подбирать наиболее жидкую смазку. Необходимо, чтобы угол колебания был не меньше какого-то критического значения угла, при котором зоны контакта соседних тел качения с кольцом смыкаются между собой. [c.62]

Таким образом, в процессе работы резец подается прерывисто, ступенями. Величина подачи резца за один оборот зависит от угла поворота звездочки. Максимальную подачу резец получает в случае, если в контакт с зубьями звездочки вводятся все четыре винта 7 на кольце 5 и звездочка поворачивается на угол четыре раза за один оборот суппорта. Минимальное перемещение резцедержателя по направляющим происходит, когда в контакте со звездочкой находится лишь один винт 7, [c.280]

Угол замкнутого состояния контактов (угол поворота кз лачка прерывателя от положения, при котором контакты замыкаются до положения, когда они размыкаются) оказывает непосредственное влияние на максимальное вторичное напряжение. Чем больше этот угол, тем больше нарастает к моменту разрыва контактов ток первичной обмотки и, следовательно, тем выше максимальное вторичное напряжение. [c.87]

Зазор между контактами влияет на угол их замкнутого состояния следующим образом. Чем больше зазор, тем меньше угол и, наоборот, чем меньше зазор, тем больше угол замкнутого состояния контактов. Увеличение зазора между контактами против установленного может вызвать перебои зажигания, особенно в эксплуатационных режимах разгона и пуска. При слишком малом зазоре ухудшаются условия гашения дуги, возникающей между контактами при размыкании и как следствие этого усиливается эрозия контактов. Кроме того, дуга между контактами замедляет процесс разрыва тока первичной обмотки катушки зажигания, вследствие чего падает максимальное вторичное напряжение. [c.87]

Одновременно с проверкой зазора (угла замкнутого состояния) надо убедиться в отсутствии заедания рычажка прерывателя на своей оси. Для этого надо оттянуть рычажок пальцем и отпустить его. Под действием пружины рычажок должен быстро вернуться в исходное положение. При обнаружении заедания следует снять рычажок с оси, отполировать ось мелкой стеклянной шкуркой, осторожно (одна — две капли масла, не более) смазать ось и установить рычажок на свое место. Другая возможная причина заедания рычажка — ослабление его пружины. Усилие пружины проверяют динамометром (рис. 45). При измерении усилие должно быть направлено вдоль оси контактов и приложено к рычажку у контакта. Сила пружины равна показанию динамометра в момент размыкания контактов. Момент размыкания определяют при помощи контрольной лампы, которую можно включить как последовательно с контактами, так и параллельно им. Пределы, в которых должно находиться усилие пружины рычажка прерывателя, указаны в табл. 11. При недостаточном усилии колодочка рычажка при большой частоте вращения отрывается от профиля кулачка, а при замыкании рычажок отскакивает от неподвижного контакта. Возникающая вибрация контактов уменьшает угол их замкнутого состояния и соответственно максимальное вторичное напряжение и [c.89]

Перед сборкой распределителя следует слегка смазать маслом для двигателя трущиеся поверхности шеек валика, сопряженные с подшипниками и кулачком прерывателя, оси грузиков центробежного регулятора опережения и ось рычажка прерывателя. Сборку ведут в последовательности, обратной последовательности разборки. По окончании сборки надо проверить, касается ли смазочный фитиль поверхности кулачка, свободно ли вращается валик, свободно ли поворачивается рычажок прерывателя на своей оси. Затем следует отрегулировать зазор между контактами прерывателя или угол их замкнутого состояния, установить распределитель на испытательный стенд и проверить максимальную частоту вращения бесперебойного искрообразования, синхронизм зажигания, характеристики центробежного и вакуумного регуляторов опережения и при необходимости произвести регулировку последних. [c.108]

При движении зуба линия контакта перемещается в направлении от линии I к линии 3. При этом опасным может оказаться положение 1, в котором у зуба отламывается угол (рис. 4.36, а). Усталостная трещина образуется у основания ножки зуба в месте концентрации напряжений и затем распространяется под некоторым углом. Нагрузка достигает максимального значения на средней линии зуба. [c.120]

При увеличении угла возрастает доля усилия, необходимого для сдвигов по верхней и нижней границам очага деформации, а также уменьшается площадь контакта металла с инструментом, т. е. усилие, требуемое для преодоления трения в конусе матрицы. Следовательно, оптимальный, соответствующий наименьшему усилию угол определяется соотношением мощностей, развиваемых силами трения на конической поверхности матрицы и максимальными касательными напряжениями на поверхностях разрыва скорости. [c.208]

Усилие пружин рассчитывается для максимального момента резания Мрез и предельного угла a ,p контакта пальцев и шарика. Предельный угол контакта определяется из условия самоторможения шарика, которое по схеме (рис. 60, а) можно записать в следующем виде [c.126]

Коэффициент осевой нагрузки для радиально-упорных подшипников устанавливается по [42] в зависимости от номинального угла контакта и отношения Fal or- У радиальных шарикоподшипников угол контакта определяется при максимальном осевом смещении колец относительно друг друга и зависит от начального радиального зазора Gr [42] [c.316]

Программа расчетов режимов резания (рис. 164) прежде всего определяет подачу и скорость резания. Затем должны быть найдены параметры начала обработки — глубина резания и фактический угол контакта ф, которые должны вычисляться по программе распределения сил резания и переходов. Программа получает в качестве исходных данных и, в зависимости от ширины резания, предельные максимально-допустимые значения стружки (bzui) и угла контакта (ф ). Недопустимо определение траектории центра фрезы из отношения ширины резания е к диаметру D фрезы (как движения по эквидистанте к обрабатываемому контуру), потому что таким образом мало что можно сказать о действительном характере врезания, т. е. об углах входа в контакт, углах контакта и углах выхода из контакта. Знать величину врезания необходимо также для определения максимальной толщины стружки. [c.163]

В зацеплении Новикова первоначальный контакт зубьев происходит в точке, и зубья касаются только в момент прохождения профилей через эту точку, а непрерывность передачи движения обеспечивается винтовой формой зубьев. Поэтому зацепление Новикова может быть только косозубым. Практически угол наклона зубьев р=10...22°. Положение точки контакта зубьев характеризуется ее смещением от полюса, а линия зацепления пп расположена параллельно осям колес. При приложении нагрузки в результате упругой деформации точечный контакт переходит в контакт по малой площадке (рис. 9.41), которая, перемещаясь (показано стрелкой А) вдоль зубьев (а не по профилю зубьев, как в эвольвентной передаче), постепенно возрастает, достигая максимального значения на среднем участке ширины колес. Это повьпиает не только нагрузочную способность передачи по контактным напряжениям, но и создает благоприятные условия для образования устойчивого [c.219]

Расчет пластмассовых колес. Несущая способность передачи определяется усталостной прочностью зубьев пластмассовых колес при изгибе, а также износостойкостью пластмассовых и сопряженных с ними металлических колес. Износ пары возрастает при увеличении нагрузки и скорости и в большой мере определяется максимальным и средним эффективными удельными скольжениями в зацеплении, Д.ПЯ снижения которых целесообразно увеличивать угол зацепления путем угловой коррекции передачи и повышать 2, до наибольшей величины, определяемой изломной прочностью пластмассовых зубьев. Последняя зависит также от тепловой напряженности контакта, уменьшаясь с увеличением окружной скорости и удельного скольжения. [c.411]

Рис. 5.1/55. Изменение температуры поверхности заготовки в точке, приближающейся к режущей кромке резца (а) влияние СОЖ па максимальную температуру заготовки (б). Обрабатываемый материал—сталь AISI 1020 глубина резания 2,5 мм подача 0,25 мм/об скорость резания 102 м/мин передний угол 5° (по Шоу, Куку и Смиту). ДГ — превышение температуры над комнатной п — число оборотов до контакта с режущей кромкой

Оптимальные геометрические параметры резца находили следующим образом. Главный задний угол определяли исходя из условия обеспечения максимальной стойкости резца. Исследовали диапазон углов a = 6- 30°. На рис. 4.20 приведена зависимость стойкости резца при его износе Яз = 0,06 мм от угла а. С увеличением угла а стойкость растет, что объясняется уменьшением фактической площади контакта по задней поверхности. При достижении некоторого значения (в данном случае а 20°) стойкость падает. Это объясняется тем, что с увеличением угла а уменьшается масса режущего клина, что приводит, с одной стороны, к уменьшению его прочности и, с другой — к ухудшению условий теплоотвода. Следовательно, оптимальным главным задним углом является угол аопт = 20°. [c.96]

Картина распределения удельных давлений зависит от величины диаметрального зазора между элементами трущейся пары. Так же существенно, от величины зазора зависит и центральный угол в пределах площадки контакта. Например при скользящей, посадке пары максимальные удельные давления больше расчетных в 1,45 раза, а при д0(ведении до 0,0374—в 3,7 раза. Увеличение забора в указанных пределах приводит к уменьшению угла обхвата р 3,0 раза. Зависимости а и ф° от относительного измеяе-ния зазора являются нелинейными. [c.104]

Преимущества контактно-транзисторной системы имеют особенно важное значение в случае ее применения на восьмицилиндровых двигателях. На этих двигателях обычная система батарейного зажигания работает неудовлетворительно по следующей причине. У восьмицилиндрового распределителя угол замкнутого состояния контактов очень мал — в 1,6 раза меньше, чем у четырехцилиндрового и в 1,3 раза меньше, чем у шестицилиндрового распределителя. Для того чтобы обеспечить достаточную величину максимального вторичного напряжения при малом угле замкнутого состояния контактов, пришлось увеличить ток первичной обмотки катушк и зажигания. В результате этого, а также большого количества размыканий контактов за каждый оборот валика распределителя наблюдалась сильная эрозия и быстрый износ контактов. Зачистка контактов в эксплуатации производилась через очень короткие промежутки времени. После перехода на контактно-транзисторную систему зачистка отпала. [c.83]

В первичной "эбмотке ток возрастает до максимального, а затем снижается до нуля. Поэтому для получения максимальной э. д. с. во вторичной обмотке следует разорвать первичную цепь в момент достижения в ней нанбольшего тока. Для этого необходимо правильно установить угол от вертикали, определяющий положение ротора магнето в момент размыкания цепи первичной обмотки и называемый абрисом , наивыгоднейшая величина которого составляет 8—10°. С целью получения максимальной э. д. с. во вторичной обмотке разрыв первичной обмотки производят в момент поворота ротора на указанный угол. Для ускорения убывания тока в первичной цепи параллельно контактам прерывателя подключают конденсатор. При раз-мыкаипи контактов большая часть тока идет для зарядки конденсатора, который потом разряжается через первичную обмотку катушки. Электрическая цепь магнето сделана но однопроводной схеме, при которой общим проводом служит масса — корпус и крышка магнето. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...