Зависимость Стойкость

Рис. 13. Зависимость стойкости стали к сероводородной коррозии от величины обжатия при холодной прокатке

Рис. 38. Зависимость стойкости покрытия от времени испытаний в минерализованной (2,7 г/л) артезианской воде. Покрытии

На фиг. 21 схематически показана зависимость стойкости резцов с пластинками твердых. сплавов и с пластинками ЦМ-332 от скорости резания. Из характера кривых следует, что в неко--Фиг. 21. Зависимость стойко- тором интервале скоростей резания, когда стой-.сти резцов с пластинками твер- кость твердых сплавов уже сильно падает, стой-цм-зз2 от°°скорос Г пе ЦМ-332 даже повышается с увеличением [c.560]

Рис. 2.20. Зависимость стойкости подковообразного образца из углеродистой стали (о =1500 МПа) в насыщенной

Рис. 2.21. Зависимость стойкости трубной стали Х70 в буферном растворе при рН=5,5 и концентрации сульфид-ионов 150 мг л" при различных нагрузках (цифры у кривых — доля условного предела текучести dg 2 %) и температуре 15 С от потенциала — потенциал катодной защиты (—0,53 В)

Рис. 10. Зависимость стойкости против КР от размера зерна п для стали 4340 (а) с временным сопротивлением 1880 МПа при двух значениях приложенного коэффициента

Зависимости стойкости режущего инструмента от скорости резания в широком диапазоне скоростей могут иметь различные, иногда довольно сложные формы. [c.161]

Рис. 1. Зависимости стойкости Г от скорости резания о

На фиг. 32 представлен график зависимости стойкости резца от скорости резания [20] и от количества подаваемой охлаждающей жидкости. [c.117]

Рис. 4. Зависимость стойкости резца от скорости резания

Более полное представление о зависимости стойкости инструмента от режимов резания дает экспоненциальная зависимость, предложенная в работе /2/ и имеющая следующий вид [c.196]

При определении скорости резания Vgg для каждого испытуемого материала устанавливают на основании экспериментальных данных зависимость стойкости резца от скорости резания по пяти скоростям Vi, Va, Vy, и Vg, соответствующим стойкости резцов в пределах от 10 до 60 мин. Опыты проводят с постоянным сечением стружки (ГОСТ 2625-44 рекомендует t-s=2-0,5 мм ) и прочими постоянными факторами резания. По результатам испытаний (оформленным протоколами по ГОСТ 2625-44) строят графики зависимости y = /(t ) в логарифмическом масштабе (фиг. 4), из которых определяют gQ. [c.282]

Испытания ведутся до затупления инструмента при разных скоростях резания с установлением зависимости стойкости инструмента от скорости резания T = f(y) при определённых условиях резания. По кривым Т—V, построенным в логарифмическом масштабе, определяют параметры С и 7", пользуясь формулой [c.284]

Фиг. 50. Зависимость стойкости фрезы от скорости резания при обработке текстолита однозубой дисковой фрезой (фреза из стали ЭИ-276, 0 = 300 мм, Sg - 0,88 мм, t = 2S мм).

Фиг 51. Зависимость стойкости дисковой однозубой фрезы от подачи при обработке текстолита (фреза из стали ЭИ-276, 0 = [c.707]

КО 1.5 2.0 3.0 t,О 6,0 tмм Фиг. 14. Зависимость стойкости резца Т от величины скорости резания V при продольном обтачивании стали 45. [c.402]

Приведенные опыты (фиг. 14, 15 и 16) позволяют установить общую зависимость стойкости резца от скорости резания, глубины резания и подачи [c.402]

Фиг. IS. Зависимость стойкости резца Т от глубины резания t.

S Подача,MM/oS Фиг. 16. Зависимость стойкости резца Т от величины подачи S. [c.402]

Рис. 1У-13. Зависимость стойкости образцов в растворе едкого натра от плотности поляризующего тока

Зависимость стойкости стали от величины поляризующего анодного и катодного токов весьма сложная. Катодная поляризация в пределах плотностей тока от 0 до 16 ма вызывает уменьшение скорости коррозии дальнейшее повышение силы тока пони- [c.266]

Рис. 1У-14. Зависимость стойкости образца от плотности поляризующего. тока в растворе сульфата натрия

Чтобы полнее судить о характере влияния на котельную сталь селитры, целесообразно сравнить между собой графики, характеризующие зависимость стойкости образцов от плотности поляризующего тока в щелочи и щелочном растворе селитры. При сопоставлении графиков видно, что участок кривой (рис. IV-16) имеет примерно такое же направление, как и участок абв (см. рис. IV-13). [c.269]

Рис. 1У-16. Зависимость стойкости образца от величины поляризующего тока и состава раствора абв — для 30-процентного раствора едкой щелочи а б в — то же и 10% селитры.

Зависимость стойкости инструмента от скорости обработки имеет экстремальный характер (рис. 65). Наибольшая стойкость инструмента достигается при скорости 12,7 м/мин, дальнейшее увеличение скорости вызывает понижение стойкости. Следует отметить, что скорость обработки 12,7 м/мин соответствует упрочнению поверхностного слоя на глубину 0,05... 0,06 мм, т. е. находится в зоне упрочняющих режимов. При увеличении скорости обработки с 4,85 до 25,4 м/мин растет площадь, обработанной поверхности. Дальнейшее повышение скорости мало способствует увеличению обработанной поверхности. [c.86]

Рис. 65. Зависимость стойкости инструмента Т и площади обработанной поверхности Р от скорости обработки V

Рис. 131. Зависимость стойкости Т садки.

Рис. 54. Зависимость стойкости от скорости резания сплава

Рис, 7,1У. Зависимость стойкости Г инструмента из сплава BKIO-XOM oi скорости резания I при точении титанового сплана В ГЗ-1 и вида предварительного ионно-лучено1 о воздействия (иодача - (1,14 мм/об глубина реза ния - 1,5 мм) [c.228]

Рис. 2.17. Зависимость стойкости разрывных образцов из шягкого железа при межкристаллитной коррозии под напряжением от потенциала а — кипящий 55 %-ный раствор Са(ЫОа)г (/ и i — при напряжении а соответственно 0,65 и 0,90 временного сопротивления разрыву) б —33 %-ный раствор NaOH при 0=300 МПа и различных температурах

Важные результаты исследования растрескивания сплава Т1 — 6А1 — 4V при длительном нагружении опубликовали Бойер и Спурр [387, 388]. Полученные ими данные о температурной зависимости процесса убедительно свидетельствуют в пользу механизма охрупчивания с участием гидридов [387], что согласуется и с ранее высказывавшимися предположениями [224]. На примере сплава Т1 — 6А1 — 4V вновь подчеркнута зависимость стойкости материала к КР от таких факторов, как содержание кислорода, текстура и присутствие 02 [388]. Гидридный механизм растрескивания был принят также в других работах [389—392], включая исследования Нельсона [393] и Марголина [394], связанные с предполагаемыми механизмами. Согласно работе [392]. водородное разрушение происходит целиком в а-фазе или в области границы раздела, но не по самой границе. [c.148]

В тех случаях, когда зависимость стойкости режущего инструмергта от скорости резания имеет вид, показанный на рис. 1, д, вопрос о том, следует ли оценивать обрабатываемость по экономической скорости резания рассчитанной для левой ветви зависимости, или по скорости резания ц, , надо решать исходя из следующих соображений. Оценка обрабатываемости металлов по экономической скорости резания характеризует достижимую в данных условиях производительность обработки исследуемого металла при минимальной стоимости выполнения операции без учета потерь времени, связанных с заменой инструмента при затуплении. [c.163]

Фиг. 26. График зависимости стойкости Т от скорости резания I в различных координатах (сталь 45 резец Т15К6 t = 2 мм 5=0,63 ж).

На фиг. 28 представлен график зависимости стойкости режущего инструмента от скорости резания. Из этой фигуры видно, что весовой метод исследования износа позволяет с той же уверенностью говорить о пониженном износе на скоростях резания в пределах 130—150 mImuh. [c.115]

Фиг. 27. График зависимости стойкости режущего инструмента от скорости резания (сталь 45 резец Т15К6 t=2 мм s= 0,22mm).

Аз рассмотренного видно, что результаты испытаний натурного инструмента КГШП находятся в достаточно хорошем соответствии с данными лабораторных исследований. Отмеченное позволяет построить корреляционную зависимость стойкость штампов КГШП — [c.212]

Фиг. 46. Зависимость стойкости от подачи дисковой однозубой фрезы при обработке балинита (Д-300 мм, = 4 мм, V = 819,5 м/ман).

Фиг. 48. Зависимость стойкости от глубины резания дисковой однозубой фрезы при обработке балинита (Д - 300 мм, Sg -0,23 мм,

Фиг. 52. Зависимость стойкости дисковой однозубой фрезы от глубины резания при обработке текстолита резв из стали ЭИ-276, 300 мм, =819,5 MjMUH, Sg = 0,506 м1зуб).

Одним из способов изучения обрабатываемости является определение стойкости )езца при одинаковой подаче, глубине резания и различных скоростях резания. 1од стойкостью резца в данном случае понимают время его работы до затупления. Зависимость стойкости резца от скорости резания, представленная графически, достаточно точно характеризует обрабатываемость. [c.91]

На рис. 1У-13 показана зависимость стойкости образца от плотности тока анодной и катодной поляризаций в растворе едкого натра указанной концентрации. По вертикальной оси отложено время, в течение которого образец подвергался воздействию среды по горизонтальной — плотность поляризующего тока, причем величина анодного тока отложена по правую сторону оси, а катодного — по левую. Точки кривой характеризуют те величины плотности тока, при которых происходило образование трещин в проточечной части образцов. [c.266]

Рис. 74. Зависимость стойкости пластин из сплава ТГ10К8Б при резании стали 45 от толщины слоя покрытия из карбида титана (режим резания v = 180 м/мии ft = 1,0 0,2 3 = 0,5 мм)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...