Фрезерование осевой

Фрезерование осевыми цилиндрическими (а), хвостовыми (о) и дисковыми (в) фрезами [c.486]

Таким образом, если в ширине фрезерования осевой шаг вмещается целое число раз (ji = 1, 2, Зит. д.), то фрезерование протекает равномерно. [c.245]

Цилиндрические фрезы применяются при обработке плоскостей на горизонтально-фрезерных станках. Такие фрезы представляют собой цилиндр, на наружной поверхности которого образованы режущие зубья. Зубья могут быть прямыми и винтовыми. Фрезы с прямыми зубьями в настоящее время почти не применяются из-за их неравномерной работы. Они используются только при обработке узких плоскостей (шириной до 25 мм), когда преимущества винтового зуба не оказывают заметного влияния на работу. Фрезы с винтовыми зубьями работают более плавно и обеспечивают получение более чистой поверхности. Основным недостатком фрез с винтовыми зубьями является возникновение при фрезеровании осевых усилий, которые возрастают с увеличением угла наклона зуба. Благодаря этому при значительных углах наклона зубьев порядка 30—45° рекомендуется применять составные фрезы с разным направлением зубьев. В этом случае осевые усилия, возникающие при работе двух смежных фрез, взаимно уравновешиваются и не передаются на шпиндель станка., [c.68]

Класс точности зубчатого колеса определяется суммарным воздействием следующих факторов ошибки закрепления детали статической и динамической жесткостями и температурными деформациями системы станок — инструмент — деталь погрешностями фрезы и ее закрепления, кинематическими погрешностями зубофрезерного станка. Погрешности фрезы и ошибки ее закрепления приводят к появлению погрешностей профиля, направления линии и толщины зуба. Эти погрешности при фрезеровании осевым методом однозаходной фрезой одинаковы на каждом зубе. Кинематические погрешности зубофрезерного станка влияют на погрешности профиля и направления линии зуба. Периодичность этих погрешностей зависит от положения дефектного элемента в кинематической цепи зубофрезерного станка. [c.108]

Расчеты показывают, что при отношениях скорости движения подачи к скорости резания, которые имеют место при фрезеровании осевыми фрезами, величина угла в предельном случае не превышает 30. При столь малой величине угла можно считать, что рабочие углы Ур и ар равны углам заточки у и а. По тем же соображениям можно считать, что рабочий угол наклона лезвия Яр равен углу наклона ш винтовой канавки фрезы. [c.70]

ЭЛЕМЕНТЫ РЕЗАНИЯ И РАЗМЕРЫ СРЕЗАЕМОГО СЛОЯ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ ОСЕВЫМИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ ФРЕЗАМИ [c.71]

Принципиальная кинематическая схема при торцовом фрезеровании та же, что и при фрезеровании осевыми фрезами. Поэтому скорость резания, подачи определяют по тем же формулам, что при фрезеровании осевыми фрезами. Упрощенная схема торцового фрезерования изображена на рис. 38. В отличие от фрезерования осевыми фрезами торцовое фрезерование является процессом несвободного резания и ширина Ь слоя, срезаемого с поверхности резания, не равна ширине фрезерования В. В зависимости от установки фрезы относительно фрезеруемой детали фрезерование может быть симметричным (рис. 39, а) и несимметричным (рис. 39, б). В обоих случаях толщина срезаемого. слоя в момент входа зуба фрезы в срезаемый слой не равна нулю, как это имело место при фрезеровании осевыми фрезами. Чтобы структура формулы для определения толщины срезаемого слоя была единой для любого типа фрезы, мгновенный угол контакта В при торцовом фрезеровании отсчитывается не от точки входа зуба фрезы в срезаемый слой, а от положения диаметра фрезы, перпендикулярного к. направлению движения подачи. Максимальный угол контакта [c.75]

Выше указывалось, что зуб фрезы работает так, как строгальный резец. Поэтому форма сечения слоя, срезаемого с поверхности резания, так же как и при работе резцом, представляет собой параллелограмм с толщиной а и шириной Ь. Отличие состоит только в том, что толщина является переменной и определяется положением зуба на поверхности резания. Из рис. 38 следует, что мгновенная толщина срезаемого слоя а тп sin ср. По аналогии с фрезерованием осевыми фрезами отрезок тп равен sin 6 окончательно получим [c.76]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СУММАРНОЙ МГНОВЕННОЙ ОКРУЖНОЙ СИЛЫ И СРЕДНЕЙ МОЩНОСТИ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ ОСЕВЫМИ ЦИЛИНДРИЧЕСКИМИ ФРЕЗАМИ [c.231]

Система сил, с которыми зуб торцовой фрезы действует на срезаемый слой, изображена на рис. 190. Рассмотрим случай полного фрезерования, когда ширина фрезерования Б равна диаметру фрезы, а максимальный угол контакта Вт = 180°. Если у торцовой фрезы угол — О, то сила резания на зубе фрезы может быть разложена на окружную силу Рг И радиальную силу Рх. По аналогии с фрезерованием осевыми цилиндрическими фрезами равнодействующую Рхг можно разложить на вертикальную силу Рц и горизонтальную силу Р (название сил Р и Р в этом случае условно и принято только для сохранения единства терминологии). Из рисунка видно, что одна половина работающих зубьев фрезы режет в условиях встречного фрезерования, а вторая — в условиях попутного. При этом по мере движения зуба фрезы по поверхности резания силы Р и Р меняют не только свою величину, но и направление. [c.239]

Торцовое фрезерование в отличие от фрезерования осевыми цилиндрическими фрезами является случаем несвободного резания, так как помимо главных лезвий в работе участвуют вспомогательные торцовые лезвия. [c.239]

Для определения средней мощности, расходуемой на фрезерование торцовыми фрезами, воспользуемся тем же методом, что и прн фрезеровании осевыми цилиндрическими фрезами. Элементарная работа одного зуба фрезы при повороте его на элементарный угол de [c.240]

По аналогии с фрезерованием осевыми цилиндрическими фрезами выражение для определения средней эффективной мощности при неполном торцовом фрезеровании может быть записано следующим образом [c.242]

Скорость резания при фрезеровании осевыми цилиндрическими, дисковыми, концевыми фрезами из инструментальных сталей рассчитывают по формуле [c.306]

Значения постоянных и показателей степени при встречном фрезеровании осевыми цилиндрическими фрезами из стали Р18 при поливе 3—5%-ной эмульсией приведены в табл. 30. [c.306]

Увеличение ширины фрезерования сопровождается ростом пути резания зуба за один оборот фрезы, что снижает ее стойкость. В отличие от фрезерования осевыми фрезами увеличение диаметра торцовой фрезы при симметричном фрезеровании увеличивает максимальную и среднюю толщины срезаемого слоя н уменьшает путь резания зуба. Поэтому хотя при увеличении диаметра фрезы скорость резания может быть повышена, но в меньшей степени, чем при фрезеровании осевыми фрезами. Число зубьев торцовой фрезы на стойкость и допускаемую скорость резания существенного влияния не оказывает. [c.309]

При фрезеровании осевыми фрезами [c.317]

Стрелу прогиба при фрезеровании осевыми цилиндрическими фрезами можно определить по приближенной формуле [c.318]

Аналогичные формулы имеют вид при фрезеровании осевыми цилиндрическими фрезами [c.320]

Возникающие при фрезеровании осевые силы крайне неблагоприятны при обработке такой заготовки. Поэтому необходимо выбрать фрезу, при резании которой осевые усилия были бы наименьшими, т. е. с большим главным углом в плане. В нашем случае подойдет фреза для обработки прямоугольных уступов с главным углом в плане 90°, которая к тому же обрабатывает вертикальную стенку плиты над тонкой частью. [c.202]

Горизонтально-расточные станки служат для растачивания и сверления отверстий, а также для фрезерования плоских поверхностей. Обрабатываемая деталь устанавливается на столе станка. Осевая подача резца осуществляется путем перемещения шпинделя (рис. 88, а) расстояние между подщипниками А может лишь незначительно превышать длину растачиваемой детали Ь. [c.217]

При нарезании коротких остроугольных резьб широкое распространение получило фрезерование гребенчатой групповой фрезой на резьбофрезерных станках, причем ось фрезы устанавливается параллельно оси нарезаемой детали. При фрезеровании, кроме вращения фрезы и медленного вращения детали, необходимо обеспечить осевое перемещение фрезерной головки на шаг резьбы за один оборот детали. [c.174]

Прорезные пружины (рис. 21) изготовляют из цилиндрических труб фрезерованием сквозных прорезей, они как бы состоят из плоских колец, соединенных перемычками. Пружины закрепляют с помощью резьбовых соединений на торцах и они могут служить в равной степени как пружинами сжатия, так и пружинами растяжения. Они находят применение, в частности, в точных приборах различного вида, поскольку при осевом нагружении их торцы, в отличие от винтовых пружин растяжения — сжатия, перемещаются строго поступательно. [c.723]

В образцах из титанового сплава ВТ9 после виброконтактного полирования с предшествующим шлифованием и фрезерованием сжимающие осевые макронапряжения составляют 30—35 кгс/мм , что примерно в 2 раза больше, чем после виброконтактного полирования с предшествующей ЭХО. Вид обработки, предшествующей виброконтактному полированию сплава ВТ9, практически не оказывает влияния на глубину проникновения осевых макронапряжений. [c.122]

На расточных станках можно совместно обрабатывать собранные станины, а также не собранные, но установленные относительно друг друга в рабочее положение. При обработке станины могут устанавливаться одна на другую так, чтобы фрезерование лап производилось при подаче шпиндельной бабки по колонне. В этом случае станины устанавливаются лапами к основному стационарному станку, а позади станин подставляется переносный расточный станок, который производит фрезерование верхней поверхности станин, в то время как стационарный станок фрезерует лапы. Выверка установки станин по отношению к стационарному станку производится по осевым рискам и разметке. Переносный станок устанавливается относительно станин или стационарного станка. [c.241]

Раздельную обработку лап и верхней плоскости станин на раС точном станке можно выполнить разными способами. При первом способе вначале создаются базы Б и В (фиг. 95). Для этого станина устанавливается на торцы лап на расточном станке горизонтальной базовой плоскостью к шпинделю станка, а под верхнюю-поперечину подводятся опорные призмы. Выверка станины производится по осевым и разметочным рискам, а крепление — болтами и планками в местах опор. Кроме фрезерования баз, с этой же установки производится обработка площадок под кронштейны а также сверление и нарезание резьбовых отверстий на площадках, которые размечаются тут же на станке. Одновременно, за исключением фрезерования баз, аналогичная работа производится переносным станком с другой стороны станины. [c.242]

Для фрезерования плоскостей на расточных станках служит угловая фрезерная головка (фиг. 147). Стакан 5 крепится к планшайбе 4 станка болтами 6. Пиноль 7 надевается на шпиндель 8 станка и крепится на нем клиньями 9 два клина входят в шпоночный паз шпинделя и фиксируют пиноль от поворота на нем. В процессе работы планшайба, а вместе с ней и шпиндель стопорятся от поворота. Шпинделем 8 осуществляется установочное перемещение резцовой головки 12 в осевом направлении за счет перемещения пиноли 7 в стакане 5. Фиксация соответствующего положения резцовой головки осуществляется креплением пиноли клиньями 1. Точное положение резцовой головки относительно обрабатываемой поверхности достигается за счет разворота корпуса головки относительно пиноли на прорезях с последующим закреплением болтами 10. Вращение резцовой головки осуществляется от внутреннего шпинделя 3 через муфту 2 и конические шестерни 11. [c.369]

В станках типа Ив и III шпиндель планшайбы получает некоторое осевое перемещение. осуществляемое вручную, для установки на глубину резания при фрезеровании. [c.376]

Фрезерование. Осевые макронапряжения изучали после попутного фрезерования сплавов ЭИ617, ЭИ826 и ЭИ929. Обработку производили на одном режиме (см. табл. 3.3, режим 56), обеспечивающем шероховатость поверхности V 5. [c.116]

Поскольку площади Р для каждого работающего зуба по мере йродвижения его по поверхности резания не остаются постоянными, суммарная площадь Рс.у при фрезеровании в общем случае является также переменой величиной. Это свидетельствует о том, что процесс фрезерования осевыми цилиндрическими фрезами протекает при переменной силовой и тепловой нагрузках, действующих на фрезу. [c.75]

I Схема динамометра, предназначенного для измерения крутящего гМомента при фрезеровании осевыми и торцовыми фрезами, представ- лепа на рпс. 152 [781. Упругим звеном динамометра являются 20. радиально расположенных ребер 8, соединяющих верхний и нижний. диски 5 и 7 корпуса. Верхний диск 5 присоединен к торцу шпинделя >4 станка винтами 3. Нижний диск 7 туго посажен на коническую 1втулку 2, в которую вставляется оправка торцовой или осевой фрезы. Упругое смещение дисков относительно друг друга под действием крутящего момента резания регистрируется двумя индуктивными датчиками 1 с переменным воздушным зазором. Датчики закреплены на кольцах 6 так, что на каждом кольце расположен сердечник с катуш- кой одного датчика и якорь другого датчика. Датчики включены В дифференциальную измерительную схему, поскольку при относительном смещении дисков 5 и 7 воздушный зазор в одном датчике увеличивается, а в другом уменьшается. [c.197]

Как показал А. М. Розенберг, решение фрезерного интеграла в пределах О—180° тем способом, который был применен при фрезеровании осевыми цилиндрическими фрезами, приводит к большим ошибкам. Если при максимальных углах контакта, не превышающих 40—50°, ошибка от приближеппого решения менее 1 %, то при максимальных углах контакта, близких к 180°, ошибка возрастает до 20— 25%. Если при этом В <П, то ошибка может увеличиться до 57%. Для уменьшения ошибки А. М. Розенберг предложил находить работу, совершаемую зубом фрезы, следующим образом. За время прохоиоде-ния зубом по поверхности резания, соответствующей максимальному углу контакта 6ш 180°, зуб срезает два равных по объему слоя материала слой, срезаемый при прохождении от О до 90°, и слой, срезаемый при прохождении от 90 до 180°. Можно считать, что совер- [c.240]

Силы резания. В процессе фрезерования каждый зуб фрезы преодолевает силу сопротивления металла резанию. Фреза должна преодолеть суммарные силы резания, которые складываются из сил, действующих на зубья, 1гаходящиеся в контакте с заготовкой. При фрезеровании цилиндрической фрезой с прямыми зубьями равнодействующую сил резания R, приложенную к фрезе в некоторой точке Л, можно разложить на окружную составляющую силу Р, касательную к траектории движения точки режущей кромки, и радиальную составляющую силу Ру, направленную по радиусу. Силу R можно также разложить на горизонтальную Яц и вертикальную Р-, составляющие (рис. 6.57, а). У фрез с винтовыми зубьями в осевом нанрав-лении действует еще осевая сила P , (рис. 6.57, б). Чем больше угол наклона винтовых канавок w, тем больше сила Р . При больших значениях силы Р применяют две фрезы с разными направлеггиями [c.330]

По окружной составляющей силе Р онределяюп эффекпивную мощность и производят расчет механизма коробки скоростей на прочность. Радиальная составляющая сила Р,, действуеп на опоры шпинделя станка н изгибает оправку, на которой крепят фрезу. Горизонтальная составляющая сила действует на механизм подачи станка и элементы крепления заготовки осевая сила Рд — на подшипники шпинделя станка и механизм поперечной подачи стола вертикальная составляющая сила — на механизм вертикальной подачи стола. В зависимости от способа фрезерования (против подачи или по подаче) направление и величина сил изменяются. [c.331]

Пазы в ступице выполняют долблением или протягиванием одношлицевой протяжкой, на валу — фрезерованием пальцевой ис. 249, а) или дисковой (рис. 249, б) фрезой. Фрезерование дисковой фрезой производительнее и обеспечивает более высокую точность и малую шероховатость боковых граней паза. Однако при этом способе увеличиваются осевые размеры шпоночного соединения, особенно в соединениях с упорными буртиками (рис. 250), а при заданных габаритах сокращается длина шпонки. Кроме того, необходима фиксация шпонки в осевом направлении. [c.234]

Упорная резьба (рис. 3.11). Имеет профиль в виде неравнобочной трапеции с углом 27°. Для возможности изготовления резьбы фрезерованием рабочая сторона профиля имеет угол наклона 3°. К.п.д. выше, чем у трапецеидальной резьбы. Закругление впадин повышает сопротивление усталости винта. Применяется в передаче винт — гайка при больших односторонних осевых нагрузках (грузовые винты прессов, домкратов и т. д.). Изготовляется по стандарту. [c.50]

Предшествующее виброконтактному полированию шлифование абразивной лентой и фрезерование в жаропрочных сплавах и стали ЭИ961 оказывает весьма незначительное влияние на величину осевых макронапряжений и глубину их залегания. В этом случае осевые макронапряжения равны 10—18 кгс/мм , а глубина их проникновения 100—120 мкм. [c.122]

Воздушный компрессор осевого типа (фиг. 15) имеет кованый стальной ротор I, св язан-ный с ротором турбины 2, состоящий из полого барабана, изготовленного за одно целое с концом вала и насаженного в горячем состоянии на специальный фланец 3 другого конца вала. На барабане укреплены 20 рядов рабочих лопаток 4, изготовляемых из 5%-ной никелевой стали. Корпус 5 и 6 чугунный с горизонтальным разъёмом. Фрезерованные направляющие лопатки 7 укреплены в расточках с внутренней стороны цилиндра. Уплотнения состоят из укреплённых на валу и радиально направленных гребней 8, которые входят с небольшим зазором внутрь выточек неподвижной втулки корпуса 9. Аналогично выполнены [c.398]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...