Напряжения активные температурные

Критерий начала распространения трещины (называемый иногда критерием разрушения), составляющий основу механики разрушения, не следует из уравнений равновесия и движения механики сплошной среды. Он является дополнительным условием при решении вопроса о предельном равновесии тела с трещиной. Предельное состояние равновесия считается достигнутым, если трещиноподобный разрез получил возможность распространяться. При этом разрез становится трещиной. Из последнего определения видно, что трещина — это тонкий разрез (щель), который способен распространяться (увеличивая свою поверхность) в объеме тела под действием внешних воздействий ). Роль внешних воздействий играют, например, механические усилия, температурные напряжения, коррозионное и поверхностно-активное воздействие окружающей среды, а также время, в течение которого происходит изменение параметров материала. [c.326]

Контроль процесса сварки. Остывание наплавленного металла приводит к образованию температурных напряжений, которые в случае возникновения трещин скачкообразно уменьшаются (рис. 117). Образование пор и внутренних включений также приводит к изменению внутренних напряжений. Оба явления сопровождаются появлением сигналов эмиссии. По активности, пиковой амплитуде и энергии эмиссии можно судить о характере и величине дефекта. Сигналы эмиссии можно использовать для управления технологическими параметрами процесса сварки. [c.320]

Второй цикл- упругопластического деформирования во втором расчетном температурном цикле аналогичен рассмотренному. Важно подчеркнуть, что существует сдвиг по фазе между температурным циклом и циклом температурных напряжений. При этом активные процессы упругопластического деформирования происходят в сравнительно узком диапазоне умеренных температур 390. .. 470 °С и 420. .. 520 °С для цилиндрических оболочечных корпусов соответственно типов I и П, разгрузочные процессы циклического упругопластического деформирования происходят при высоких температурах с выдержками (610 и 670°С) и при низких температурах (170 и 220 °С). [c.204]

Для проведения циклических испытаний на больших временных базах в широком диапазоне чисел циклов и температур требуется применение надежных нагружающих систем, обеспечивающих заданные амплитуды деформаций и напряжений. Наибольшее суммарное время (до 10 ч) достигнуто при температурном нагружении (термическая усталость с варьируемой выдержкой в цикле). Активное циклическое деформирование с помощью электромеханических нагружающих устройств осуществлено на базах до 10 ч. [c.26]

В теоретическом определении остаточных напряжений, возникающих вследствие неравномерных температурных воздействий (при термической обработке, сварке, литье и т. д,), существуют два направления. К первому направлению относятся работы, в которых применен так называемый метод фиктивных сил, сущность которого состоит в использовании температурной кривой в данном поперечном сечении полосы и гипотезы плоских сечений для определения зоны пластических деформаций, возникающих при нагреве. Далее принимается, что последующее остывание должно вызвать появление остаточных напряжений обратного знака. Соответствующую этим напряжениям нагрузку принимают за активную нагрузку, приложенную к полосе. Основные параметры, характеризующие распределение остаточных напряжений, определяют при помощи гипотезы плоских сечений и условия равновесия внутренних сил в данном поперечном сечении полосы. Однако метод фиктивных сил может быть использован лишь в случае применимости гипотезы плоских сечений, т. е. в одномерных задачах. Только в наипростейших случаях двухмерной задачи этот метод может дать достаточно удовлетворительное первое приближение. [c.211]

Корпус реактора (рис. 1.4) с расположением всех патрубков (входных и выходных) выше активной зоны не менее чем на 1000 мм позволяет, по существу, исключить радиационные повреждения высоконагруженной зоны патрубков. Расположение опоры корпуса реактора в срединной части способствует снижению температурных напряжений при пусках и остановках реактора. Днище корпуса реактора имеет эллиптическую форму, а крышка — полусферическую. В отличие от реакторов меньшей мощности в ВВЭР-1000 не использовано нажимное кольцо для крепления крышки к [c.14]

Напряжения только при температурных воздействиях могут превышать предел текучести материала (см. гл. 5) даже в областях номинальной напряженности (стенка корпуса реактора на уровне активной зоны) при экстремальных аварийных ситуациях. В зонах локальных изменений конструктивных форм напряжения могут достигать существенно больших величин (патрубок С АОЗ). [c.217]

Установлено, что в чистом и активированном вазелиновом масле соответственно при амплитудах, равных пределу выносливости в вазелиновом масле и 2 %-ном растворе олеиновой кислоты, образы стали 45 получают примерно одинаковое приращение неупругой деформации, не приводящей к разрушению при /V=10 цикл нагружения. Образцы на воздухе достигают предела выносливости при более высоких значениях неупругих деформаций в приповерхностных слоях, что можно связать с усилившимся на этом уровне напряжений температурным фактором, который активизирует пластическое течение тонкого поверхностного слоя, способствуя одновременно ускоренному протеканию динамического деформированного старения, Циклический предел пропорциональности в жидких коррозионно-активных средах несколько больше, чем в воздухе, причем в дистиллате меньше, чем в соляном растворе (табл. 14). [c.84]

МОЩНОСТИ активной зоны. Однако это снижение невелико, а постоянство температуры на входе в парогенератор весьма желательно в связи с проблемой температурных напряжений. [c.26]

В зависимости от теплового напряжения сечения топки qp температурный профиль Шлихтинга, характерный для установившегося турбулентного потока, формируется на различных расстояниях от зоны активного горения. Чем выше qp, тем выше турбулентность потока топочных газов и тем на [c.196]

Таким образом, проведенный в данном разделе анализ температурного влияния на кинетику процессов разрушения напряженных полимеров в средах показывает, что активность среды и механизм разрушения может, по-видимому, значительно меняться с изменением температуры и напряжения. [c.150]

Тепловой режим определяет не только качество отливок, но и стойкость формы. Одна из основных причин разрушения поверхностных слоев матриц и пуансонов и появление на отливках так называемых следов разгара формы — это возникновение температурных напряжений во вкладыше. Долговечность пресс-формы, как показали результаты исследований В. Т. Рождественского, зависит от величины максимальных температурных напряжений и коэффициента линейного температурного расширения материала пресс-формы. Кроме того, она снижается из-за активного силового взаимодействия между охлаждающимся сплавом и нагревающимися рабочими частями формы. [c.17]

Термические напряжения и деформации в активных элементах. Установившееся в активных элементах неоднородное температурное поле вызывает появление механических напряжений и деформаций, характеризуемых То тензорами второго ранга с компонентами ау и ВЦ соответственно для описания взаимного перемещения элементов объема друг относительно друга вводится вектор перемещений с компонентами Ut. [c.23]

В заключение обратим внимание на случай, когда, несмотря на наличие неравномерного распределения температуры в поперечном сечении активного элемента, температурные напряжения в нем не возникают. Это происходит тогда, когда температурное поле линейно зависит от декартовых координат при любой конфигурации поперечного сечения активного элемента [126], причем это утверждение справедливо также и для анизотропных сред. Тепловые поля, характеризуемые подобной зависимостью от координат, реализуются в системах накачки с безжидкостным охлаждением. В них активный элемент, находясь в температурном поле, имеющем практически постоянный однонаправленный градиент, претерпевает в основном деформацию изгиба, не приводящую к. возникновению термических напряжений. [c.26]

Термомеханическая прочность и разрушение активных элементов. По мере роста температурных перепадов в активном элементе увеличиваются также механические напряжения (табл. 4), что в конце концов может привести к его разрушению. Следует отметить, что на практике ограничение подводимой мощности накачки термомеханическим разрушением свойственно активным элементам из сред с малой теплопроводностью (стекол и некоторых кристаллов, например, вольфраматов). Для АИГ Nd и рубина, обладающих высокими механической прочностью и теплопроводностью, термомеханическое разрушение активных элементов не характерно и такое ограничение обусловлено выходом из строя ламп накачки. [c.26]

Неоднородное температурное поле в активном элементе и соответствующие поля механических напряжений и деформаций приводят к изменению показателя преломления активной среды от точки к точке в объеме элемента и к изменению его формы. А эти факторы ведут к изменению оптической длины пути [c.29]

Две другие термооптические характеристики, введенные для лазерных активных элементов [2], определяют искажения оптического пути при наличии температурных градиентов и связанных с ним напряжений и имеют вид [c.39]

Основные особенности расчета искажений оптического пути Л/, в кристаллических средах заключаются в методике определения зависимости изменения показателя преломления вследствие температурных напряжений и деформаций. Для кристаллов вид тензора пьезооптических коэффициентов является более сложным, чем для изотропной среды, и зависит, как уже было сказано, от взаимной ориентации кристаллографических осей, связанных с активным элементом, и осей координат, в которых производится расчет. Некоторые ориентации, однако, допускают приближенный или даже точный расчет изменений оптического пути с введением термооптических характеристик, выражаемых через р = dn/dT и упругие и фотоупругие константы материала [31, 116, 141, 142]. [c.43]

Методы решения диффузионных задач многообразны в зависимости от конкретных условий исследовательской практики. Они подробно изложены в работе [18] и относятся в основном объемным изменениям в структуре металлов и сплавов. Исследования диффузионных процессов при трении связаны со значительными экспериментальными и теоретическими трудностями. Последние обусловлены тем обстоятельством, что структура металлических систем формируется в результате сложной совокупности процессов, происходящих при трении и вызванных высоким уровнем напряжений, влиянием окружающей среды (см. гл. 4), значительными объемными и поверхностными температурами и температурными градиентами. Многочисленные экспериментальные данные показывают, что процессы структурных изменений при трении локализуются в тонких поверхностных слоях, и активная зона может быть отнесена к тонкопленочным объектам. Масштабный эффект сопровождается многообразием отклонений физических и физико-химических свойств системы от монолитного состояния для сплавов наиболее характерной особенностью является значительное изменение пределов растворимости. Кроме того, структура поверхностей трения является диссипативной, т. е. образующейся и поддерживаемой в нелинейной системе с большим числом степеней свободы с помощью внешнего источника энергии [71, 109]. Вторичная структура (диссипативная структура, формирующаяся при трении) — результат неустойчивости, образуется вследствие флуктуаций мерой скорости ее образования является производство избыточной энтропии. Структура поверхности трения — это новое состояние вещества вдали от равновесия и неустойчивости, порожденное потоком свободной энергии и приводящее к новым типам организации материи за [c.139]

В гомогенной установке тепло развивается во всей активной зоне. За вычетом нарушений за счет охлаждающих труб, dQ dt меняется по закону синуса вдоль оси и как функция Бесселя нулевого порядка — вдоль радиуса цилиндрической установки, показанной на фиг. 96. Это тепло должно передаваться за счет теплопроводности через смесь к теплоносителю. Несмотря на то, что активная зона состоит из веществ с большой теплопроводностью, малыми температурными напряжениями и большим скалываю ИМ сопротивлением, твердая смесь может очень быстро разрушиться под действием высоких температурных градиентов, необходимых для передачи нужных количеств энергии. Важно также, чтобы эти свойства не ухудшались под воздействием интенсивного излучения, состоящего в данном случае из осколков деления, нейтронов, р-и у-лучей. Это требование уменьшает выбор разбавителей строительных и охлаждающих материалов из числа подходящих по ядерным свойствам. [c.272]

Результаты коррозионных испытаний металлов в условиях коксования (при различных температурах, напряженных состояниях образцов, содержания серы и длительности температурного воздействия) показывают, что с увеличением температуры скорость коррозии экспоненциально возрастает [25]. При температуре 300-320 °С характер влияния напряжений в образце изменяется. По нашему мнению, это связано с протеканием на поверхности металла, контактирующей с нефтяным остатком, конкурирующих взаимовлияющих процессов. Образующиеся на поверхности в результате действия напряжений активные центры, с одной стороны, интенсифицируют процессы коррозии в начальный момент времени, а с другой стороны, создают благоприятные условия для образования кокса, что в последующем ведет к их блокированию. В дальнейшем действие этого фактора преобладает. Такой характер коррозионного разрушения под напряжением в средах коксования более четко выражен при повышенных температурах, поскольку интенсивность коксообразования при этом значительно возрастает. [c.21]

Возможные причины остановки развития усталостной трещины притупление вершины трещины коррозионным воздействием агрессивной среды и образование окисной пленки, эффективно задерживающей выход на поверхность дислокаций уменьшение в поверхностном слое напряжений, вызванных температурным градиентом выход трещины из зоны активного фрет-тинг-процесса заваривание трещины при циклическом знакопеременном деформировании некоторых металлов (медь, алюминий) в вакууме. [c.41]

Методы защиты изделий машиностроения от коррозии базируются на полном или частичном снижении активности факторов, определяющих развитие коррозионных процессов, и состоят в обеспечении в процессе конструирования минимальной площади контакта поверхности деталей с алрессивной средой, возможности удаления с поверхности деталей влаги и инородных частиц, минимальных напряжений и температурных перепадов в элементах конструкции, приспособленности конструкции к реализации технологических и эксплуатационных мер защиты от коррозии, а также в правильном выборе конструкционного материала и защитного покрытия. [c.10]

Уровень существующих в исследовательской и инженерной практике методов и средств определения прочности и ресурса атомных реакторов объясняется в первую очередь большим значением конструкций первого контура внутрикорпусных устройств, систем трубопроводов и теплообменников с радиоактивным теплоносителем и в особенности повышенной радиационной активностью тепловыделяющей зоны. Повышенные номинальные напряжения, сложность конструктивных форм, наличие зон умеренной и высокой конструктивной и технологической концентраций напряжений, большие температурные напряжения при программных и аварий- [c.10]

Шаровая форма твэла позволяет добиться меньших температурных напряжений в оболочке по сравнению с напряжениями в цилиндрических стержневых твэлах при одинаковой объемной плотности теплового потока и равных геометрических размерах. Шаровая форма также допускает значительное уменьшение их размеров, поскольку обычно такие твэлы не являются конструкционными элементами активной зоны, а заполняют в виде шаровой насадки либо всю активную зону, как в реакторах AVR, THTR-300, либо какие-то ее части. [c.7]

Нейтронное и у-излучения из активной зоны реактора создают мощный поток энергии, В больших энергетических реакторах интенсивность излучения достигает 10 МэвЦсм -сек). Это приводит к тому, что мощность энерговыделения в конструкциях, находящихся в непосредственной близости от активной зоны, достиггает 100 бт/слг и более [45]. Для корпусов водо-водяных и газоохлаждаемых реакторов, которые рассчитаны на значительное давление, энерговыделение, связанное с поглощением излучений, может привести к дополнительным температурным напряжениям, которые необходимо учитывать в расчетах прочности. Кроме того, интенсивное нейтронное облучение вызывает структурные нарушения материала корпуса, которые, накапливаясь, приводят к изменению его прочностных характеристик-Существенными факторами для реакторов многих типов являются также коррозия материала корпуса и усталость этого материала от переменной нагрузки. [c.66]

Обогрев химических реакторов. При обогреве химических реакторов (Т = 100—400 °С) важна малая тепловая инерция индукционного способа и возможность равномерного нагрева больших поверхностей. Особенно эффективен индукционный обогрев при температурах свыше 200—250 °С. Емкости реакторов достигают десятков кубометров, давления — 10 МПа (автоклавы). Мощность системы обогрева достигает 300 кВт, частота 50 Гц. Удельные мощности обычно не превышают 10 Вт/см . Дальнейшего увеличения мощности без сильного насыщения стали можно достичь, покрывая стенку реактора тонким слоем меди. При этом получается двухслойная среда (см. гл. 3) и напряженность магнитного поля на границе слоев падает. Одновременно возрастает коэс )фицнент мощности устройства. Активное сопротивление и КПД незначительно снижаются. Индукторы часто секционируются для создания автономных температурных зон, регулируемых по сигналам от термопар (рис. 13-9). Для уменьшения взаимного влияния секции разделяются магнитными фланцами 4. Секционирование позволяет также равномерно загрузить фазы сети. Обмотки, 3 делают многослойными из прямоугольного провода с теплостойкой изоляцией. Тепловая изоляция 2 может прокладываться как между корпусом реактора / и обмотками 3, так и снаружи для обеспечения допустимой температуры электроизоляции. [c.225]

Излагаются результаты исследования авторами гидродинамики и теплообмена при турбулентном и ламинарном течении теплоносителей в каналах и моделях активных зон реакторов в круглых трубах, прямоугольных каналах, кольцевых зазорах и др. Обращено внимание на гидродинамические и тепловые процессы в неста-билизованных зонах, на влияние тепловыделения дистанциони-рующих устройств, обечаек реактора и пр. Рассмотрены весьма важные вопросы теплового моделирования сложных каналов, позволяющие оценить области применения тех или иных экспериментальных данных для расчета конкретных случаев. Приводятся примеры расчета гидравлических сопротивлений, касательных напряжений, полей скоростей и температурных полей. [c.2]

Напряженно-деформированное состояние твэлов с окисным топливом подробно исследовано в [46]. Следуя этой работе, определим с некоторыми упрощениями изменение диаметра оболочки твэла в процессе эксплуатации. При большой тепловой нагрузке (превышающей 200 Вт/см ), характерной для центральной части активной зоны, окис-ное топливо достаточно быстро перестраивается, выбирая начальный зазор между топливом и оболочкой с образованием в центре твэла полости. После выбора зазора оболочка нагружается распухающим топливом, давлением газообразных продуктов деления в полости рг и давлением теплоносителя рт (рис. 4.1). Как показали расчеты [46], релакснрующие на начальной стадии работы твэла температурные напряжения слабо сказываются на окружной деформации оболочки ев, которая в данном рассмотрении является основной искомой функцией, поэтому температурные напряжения не учитываются. Давление газовых продуктов под оболочкой твэла определяется следующей зависимостью [c.130]

Особенностью регулятора напряжения 1112.3702 является применение в нем стабилитронов с отрицательным температурным коэффициентом стабилизации. Напряжение стабилизации такого стабилитрона при нагреве несколько снижается. При этом, несмотря на увеличение активного сопротимения дросселя Др, напряжение генератора не только не повышается, а даже несколько снижается. [c.12]

Для определения б и идентификации вероятностной функции ЛХ) предлагаем следующую методику необходимо провести два опыта на растяжение при таких температурно-скоростных параметрах, когда активно протекают процессы как упрочненртя, так и ре-лаксации напряжений, т. е. при скоростях деформации в = 10 - -10 и температурах Т = (0,5-Ю,7)Гпд. При Т Т ю экспериментальной кривой упрочнения К г) определяется функция /о(А) методом подбора значения параметра распределения Эта задача легко выполнима, поскольку для описания ДХ) мы используем простейшее однопараметрическое экспоненциальное распределение. Затем при температуре Т = Тг аналогичным образом подбирается/1(>.) и определяется значение коэффициента, учитывающего влияние температуры и коэффициента диффузии к на значение параметра распределения А. Тогда, согласно (4.57), [c.188]

Развитием указанных подходов, применительно к области повышенных и высоких температур, явилось обоснование существования изоциклических и изохронных диаграмм длительного малоциклового деформирования [15]. Исследования сопротивления материалов высоко-температурному малоцикловому деформированию позволили сформулировать положение о том, что в каждом полу-цикле на участке активного нагружения можно использовать зависимости, характерные для описания статической ползучести в соответствии с теорией старения Работнова. При этом основная особенность диаграммы деформирования с проявлением временных эффектов состоит в том, что циклические изохронные кривые (по параметру времени) образуют при заданном режиме нагружения единую зависимость между напряжениями и деформациями, отсчитываемыми от момента перехода через нуль значений напряжений. [c.177]

Испытуемая конструкция должна подвергаться воздействию некоторого обобщенного спектра нагружения, учитывающего взаимодействие постоянных и повторно-переменных нагрузок, остаточных напряжений, температурных и других физических полей, коррозионных сред и поверхностно-активных веществ. Спектр натружения устанавливается на основе анализа статистических данных об изменениях напряженно-деформированного состояния рассматриваемой зоны повреждений в процессе изготовления, монтажа, эксплуатации и ремонта конструкции. Во время испытаний регистрируют нагрузку и размеры - трещины, по которым определяют величины ее приростов и скорости распространения в том или ином направлении. С их помощью строят диаграммы статического или усталостного разрушения. [c.287]

Следует упомянуть еще об одном эффекте, связанном с тепловыделением в лазере, т. е. о механическом разрушении активного элемента под воздействием термических напряжений, возникающих в активном элементе при наличии в нем неоднородного температурного поля. Этот эффект ограничивает возможности повышения частоты следования импульсов и средней мощности в лазерах на стеклах и других средах, имеющих по сравнению с наиболее широко применяемыми кристаллами (рубином, гранатом) низкую теплопроводность и механическую прочность. Некоторые ослабления этих ограничений возможны при искусственном механическом упрочении боковой поверхности элементов [20], закалке активных элементов [29, 88], защите микротрещиноватого слоя на поверхности стекла от взаимодействия с хладагентом [120]. Вар иациИ состава стекол также дают возможность увеличить термомеханическую прочность некоторых элементов примером могут служить высококонцентрированные неодимфосфатные стекла, разработанные в ФИАН СССР [48]. [c.6]

Следует отметить, что решение уравнений для компонент напряжений, деформаций и перемещений может быть найдено в аналитической форме лишь для тел несложной геометрической формы при упрощенных граничных условиях и регулярном распределении температуры. Именно такие условия часто реализуются в лазерной технике. Обычный для лазерных элементов характер температурного распределения (зависимость Т лишь от одной координаты) позволяет существенно упростить решение задачи термоупругости, введя приближения плоскодеформиро-ванного или плосконапряженного состояния. Боковая и торцовая поверхности активных элементов обычно свободны, и компоненты поверхностных сил в выражениях для граничных условий можно положить равными нулю [9]. [c.24]

Определение разрушающего перепада температуры в эле , менте методом термоудара не вполне соответствует условиян эксплуатации его в лазере периодического или непрерывногб действия. Различие имеет место в характере температурного распределения и связанных с ним значений поверхностных растягивающих напряжений. Для равных перепадов температур в активном элементе АТ в момент сбрасывания при термоударе и в установившемся режиме при работе лазера напряжения в первом случае на 15 % больше. Воздействие их, однако, менее длительно, чем при работе лазера противоположное влияние этих факторов приводит к тому, что с хорошей степенью достоверности данные о М р, полученные методом термоудара, могут быть распространены и на реальные режимы работы. [c.28]

Отметим, что величина АГпр, помимо отмеченной зависимости от состояния боковой поверхности, связана с прочностными и упругими характеристиками стекла (см. формулы табл. 4). В реальных режимах работы параметром, с которым приходится непосредственно иметь дело экспериментатору, является не температурный перепад АГпр и связанное с ним механическое напряжение, а подводимая мощность накачки. При этом предельно допустимые значения последней Рн. пр оказываются (помимо вышеперечисленных характеристик среды) обусловленными также эффективностью системы накачки, спектральным составом накачивающего излучения, теплопроводностью стекла — т. е. всеми теми факторами, которые определяют связь температурного поля в элементе с условиями накачки. Исходя из этого, ясно, что стекла с более высокой концентрацией активатора (вследствие лучшего поглощения излучения накачки) характеризуются при прочих равных условиях меньшим значением Рн. пр (например, для активных элементов из стекол ГЛС-2 и ГЛС-4 это отличие составляет приблизительно 1,7 раза). Стекла с большей теплопроводностью выдерживают большие мощности накачки. Примером могут служить концентрированные неодим-фосфатные стекла (КНФС), обладающие повышенной теплопроводностью благодаря специфике строения матрицы [26, 48, 61]. Термомеханические характеристики их настолько высоки, что (в сочетании со свойственным им высоким КПД) средняя мощность излучения лазеров на их основе приближается к характерной для лазеров на АИГ Nd. [c.28]

Во-первых, такого рода деформации возникают, как уже указывалось, из-за отклонения температурного распределения в элементах от параболического, что может быть связано как с неоднородностью тепловыделения в элементе, так и с несимметричностью теплоотвода от него. Эти факторы, как правило, стремятся устранить с целью минимизации термооптических искажений, увеличения КПД лазера, снижения тёрмомеханических напряжений в элементе, устранения локальных лучевых перегрузок в резонаторе и т. д. Непараболичность температурного поля, устранить которую не удается, имеет место в начальный период работы лазера, когда релаксационная составляющая температурного распределения еще не успевает привести к превышению температуры в центре активного элемента по отношению к периферийной области (см. п. 1.1). [c.80]

Приемом, позволяющим радикально избавиться от термоиндуцированного пространственно неоднородного двулучепрелом-ления в стеклянных активных элементах, является уже упоминавшееся предварительное введение в них механических напряжений, обратных по знаку возникающим при накачке. Это может быть выполнено путем термообработки (закалки) стеклянных лазерных активных элементов в неоднородном температурном поле [81,88]. [c.135]

Значительный интерес представляет использование зарядовых решеток в слоистых структурах пьезоэлектрик — полупроводник. Эти решетки, являясь перестраиваемыми и высокотехнологичными, могут найти широкое применение в приборах с отражательными структурами. К числу успешно решаемых матсриаловедческих задач можно отнести работы по созданию дешевых эпитаксиальных структур типа окиси цинка на стекле, а также по управлению скоростью звука и ее температурным ходом с помощью программного легирования активной хматрицы или регулируемого механического напряжения. [c.154]

Специалисты по физико-химической механике особо оговаривают то обстоятельно, что сильное понижение свободной энергии на образующейся поверхности разрушаемого тела — необходимое, но в то же время недостаточное условие заметного понижения его прочности. Проявление эффекта Ребиндера как пластифицирующее го, так и охрупчивающего, тесно связано со многихми вполне кон-кретными обстоятельствами, в том числе с характером и количеством дефектов на поверхности, температурно-скоростнььми условиями разрушения, скоростью, с которой распространяется образующаяся трещина, количеством поступающего в зону разрушения активного компонента в зоне предразрушения. Большое значение имеет напряженно-деформированное состояние разрушаемого тела. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...