Стали — Выбор в зависимости от условий

Втулки изготовляют из чугунов, оловянистой бронзы, латуни и сталей различных марок в зависимости от условий их работы. Фланцы изготовляют из серого чугуна СЧ 15-32 или конструкционных сталей 35 и 40. Шкивы и маховики изготовляют из серого чугуна. Втулки и фланцы изготовляют из штучных заготовок или из прутков, труб и литых болванок. Выбор способа получения заготовки зависит от масштаба производства, материала детали и ее конструктивных форм. [c.138]

Выбор марки стали в зависимости от условий эксплуатации деталей [c.88]

Стандартом предусматриваются технические требования, в том числе механические свойства болтов, винтов, шпилек и гаек, изготовляемых из коррозионностойких жаропрочных, жаростойких и теплоустойчивых сталей и цветных сплавов. В зависимости от условий эксплуатации по ГОСТ 14623—69 производится выбор типа покрытий, по ГОСТ 9791—68—толщины покрытий. [c.239]

Одним из направлений решения таких задач является выбор соответствующей марки стали и введение процесса поверхностного упрочнения материала. Такими процессами в зависимости от условий работы детали и марки стали могут быть химико-термическая, термическая и другие виды упрочняющей технологии. [c.118]

Хотя в практике энергомашиностроения комбинированные сварные узлы из разнородных сталей используются давно, только лишь в последние годы в результате проведения обширных исследований были установлены основные закономерности, определяющие природу этих соединений и их работоспособность в различных условиях. Были выявлены требования к выбору легирования сталей и швов таких соединений в зависимости от условий эксплуатации, оценена стабильность их свойств в процессе длительных выдержек при высоких температурах и закономерности распределения остаточных напряжений за счет разности коэффициентов линейного расширения свариваемых сталей. [c.210]

Применение. Грамотный выбор марки стали для конкретного инструмента в зависимости от условий его работы и обрабатываемого материала дает возможность максимально использовать ресурсы свойств выбранной стали и, как следствие, рационально расходовать легирующие материалы, а также определять необходимость тех или иных покрытий, наплавки и других способов поверхностного упрочения. В табл. 6.9. представлены рекомендуемые области применения наиболее распространенных марок быстрорежущих сталей в зависимости от типов обрабатываемых материалов и видов обработки. Такой подход к выбору инструментальных сталей любого назначения способствует повышению как производительности, так и экономичности производства. [c.389]

Выбор инструментальных сталей в зависимости от условий эксплуатации [c.283]

При изоляции вертикальных поверхностей и трубопроводов высотой более 4 м устанавливаются разгрузочные опорные пояса иа полосовой стали толщиной 3—5 мм и шириной, равной 0,75 толщины изоляции, приваренные к изолируемой поверхности. По последнему основному теплоизоляционному слою, закрепленному каркасом или металлической сеткой, после выравнивания поверхности мастикой под рейку наносится штукатурный слой толщиной 10 мм. Выбор штукатурного слоя производится в зависимости от условий расположения изолируемых объектов. [c.105]

Мощным резервом сокращения машинного времени является совершенствование и создание новых видов режущего инструмента и новых материалов для его изготовления. Например, применение твердосплавного режущего инструмента позволило увеличить скорости резания в 3—6 раз по сравнению со скоростями, допускаемыми инструментом, изготовленным из быстрорежущей стали. Разработка ряда новых конструкций резцов с широкой режущей кромкой (резцы КВЕБЕК, Колесова, ЛПИ и др.) позволило вести обработку ряда деталей с увеличенной в несколько раз подачей, что, обеспечивая требуемое качество поверхностей, сократило машинное время в несколько раз. Новые конструкции червячных фрез с измененной геометрией режущей части позволили вести нарезание зубчатых колес с увеличенной подачей на один оборот изделия. Новые конструкции протяжек позволили в несколько раз сократить машинное время обработки втулок, в том числе и тонкостенных. Современные шлифовальные круги позволили увеличить скорость шлифования до 50— 90 м сек. Правильный выбор режущего инструмента, в зависимости от условий обработки и материала обрабатываемых деталей пра- [c.295]

Примечания 1. При выборе муфт предпочтение отдавать размерам 1-го ряда. 2. Материал втулок и штифтов — сталь марки 45 по ГОСТ 1050-60. 3. Наружные поверхности втулок в зависимости от условий работы оксидировать, окрасить или покрыть антикоррозионным составом. 4. Отклонения свободных размеров — по 7-му классу точности ОСТ 1010. 5. Допускается изготовление муфт с отклонением внутренних диаметров втулок по 3-му классу точности ОСТ 1013. [c.90]

Материалы, применяемые для изготовления расточных резцов — твердые сплавы различных марок и быстрорежущая сталь. Выбор материала твердого сплава для расточного резца в зависимости от условий обработки можно производить по данным, приведенным на стр. 75 и след, для резцов, применяемых при наружном обтачивании. [c.278]

Выбор сталей той или иной группы для изготовления инструментов и режимов термической обработки проводят в зависимости от условий работы. Так, например, удовлетворительную стойкость мо- [c.60]

В справочнике кратко излагаются некоторые теоретические вопросы, связанные с характеристикой свариваемых сталей, металлургией и технологией сварки. Это должно помочь более обоснованному выбору необходимых материалов для сварки стальных конструкций в зависимости от условий их эксплуатации. [c.3]

Детали машин, подлежащие хромированию, обычно изготовляются из твердых и прочных металлов, преимущественно из стали, чугуна и в последнее время из алюминия и его сплавов. В зависимости от условий работы деталей выбор основного металла определяется конст- [c.33]

Выбор твердости, термической обработки и материала колес. В зависимости от вида изделия, условий его эксплуатации и требований к габаритным размерам выбирают необходимую твердость колес и материалы для их изготовления. Для силовых передач чаще всего применяют стали. Переда со стальными зубчатыми колесами имеют минимальную массу и габариты, тем меньшие, чем выше твердость рабочих поверхностей зубьев, которая в свою очередь зависит от марки стали и варианта термической обработки (табл. 2.1). [c.11]

Выбор формы образцов для неизотермических испытаний должен производиться с учетом специфики процесса, Оказывается, что в зависимости от сочетания режимов нагружения и нагрева (охлаждения) возникают существенные особенности деформирования образцов, имеющих продольный градиент температур. Так, цилиндрический образец из нержавеющей стали с рабочей длиной 24 мм в условиях температурного режима нагрев — охлаждение 650 150° С при нагружении с заданными величинами пе- [c.258]

Большое развитие получает разработка вопросов сопротивления разрушению в вязкой и хрупкой области при ударном и статическом деформировании, позволившая классифицировать и в значительной мере объяснить природу возникновения двух типов изломов, охарактеризовать температур-но-скоростные зависимости механических свойств, оценить роль абсолютных размеров и напряженного состояния для хрупкого разрушения и предложить предпосылки расчета на хрупкую прочность (Н. Н. Давиденков). Эти работы способствовали решению практических задач выбора материалов и термической обработки для изготовления крупных паровых котлов, турбин, объектов транспортного машиностроения, химической аппаратуры повышенных параметров и других производств, получивших большое развитие в этот период. С этим связано и расширение работ по исследованию усталости металлов, которое сосредоточивается на изучении условий прочности и обосновании соответствующих расчетных предпосылок в зависимости от вида напряженного состояния, качества поверхности и поверхностного слоя, условий термической обработки (И. А. Одинг, С. В. Серенсен), в первую очередь применительно к легированным сталям, производство которых в больших масштабах было организовано для нужд моторостроения, турбостроения, транспортного машиностроения и других отраслей, изготовляющих высоконапряженные в механическом отношении конструкции. [c.36]

Основной причиной, определившей выбор Р в качестве источника излучения при маркировке стальной ленты, явилось требование действия маркировки при обработке и прекращении радиоактивности металла при выходе со склада готовой продукции. Контроль с применением изотопа требует четкой организации поставок радиоактивного препарата определенной удельной активности в строго определенное время с соблюдением технологических инструкций на изготовление радиоактивных электродов и выдерживанием основных параметров радиоактивной маркировки [2], которые определяются путем строгого учета ряда факторов, влияющих на надежность регистрации маркировочного шифра в производственных условиях [3]. Методика расчета дает возможность устанавливать режим нанесения радиоактивного вещества, обеспечивающий надежную регистрацию радиоактивных меток в зависимости от особенностей технологического процесса обработки каждой марки стали, без определения количества радиоактивного вещества меток шифра в абсолютных единицах активности. Чтобы определить количество радиоактивного вещества, необходимого для защиты обслуживающего персонала от облучения, надо знать величину активности препарата. [c.271]

При выборе методов контроля в зависимости от требований технических условий исходят из норм оценки качества сварных соединений, установленных ОСТ 26-291—79. Чувствительность и разрешающая способность выбранного метода должны обеспечивать надежное.выявление недопустимых дефектов. Объем контроля определяется в соответствии с Правилами устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением, и ОСТ 26-291—79, а также с учетом требований отраслевых стандартов и инструкцией по контролю. Установленные отраслевым стандартом ОСТ 26-2079—80 методы контроля качества стыковых сварных соединений в зависимости от группы сосудов и аппаратов приведены в табл. 5.9, угловых и тавровых соединений—в табл. 5.10. Сварные соединения ответственных изделий из высоколегированной коррозионностойкой стали толщиной от 4 до 30 мм, двухслойной с плакирующим слоем из коррозионностойкой стали толщиной от 10 до 60 мм и углеродистой стали толщиной от 4 до 100 мм для выявления внутренних дефектов рекомендуется контролировать ультразвуковой дефектоскопией в сочетании с одним из радиационных методов. [c.576]

В табл. 3.9 и 3.11 —3.13 приведена область применения инструментальных углеродистых, легированных и вольфрамсодержащих быстрорежущих сталей, а также твердых сплавов. В этих таблицах даются рекомендации по выбору инструментального материала в зависимости от различных условий обработки резанием. [c.187]

В зависимости от состава аустенитные стали могут иметь различные механические, физические, химические и технологические свойства, поэтому такие сплавы представляют особый интерес для рационального выбора сталей, стойких в условиях гидроэрозии. К этой категории следует отнести также аустенито-мар-тенситные и аустенито-ферритные стали, которые в результате дисперсионного твердения (старения) приобретают высокую эрозионную стойкость. [c.206]

Выбор класса арматуры производится в зависимости от требований, предъявляемых к железобетонным конструкциям по трещиностойкости (в зависимости от назначения и условий эксплуатации железобетонные конструкции делятся на три категории по трещиностойкости 1-я — образование трещин не допускается 2 я — допускается кратковременное раскрытие трещин при условии обеспечения их последующего надежного закрытия 3-я —допускается как кратковременное, так и длительное раскрытие трещин) и степени агрессивности среды, в контакте с которой конструкции будут эксплуатироваться. Для армирования предварительно напряженных конструкций, предназначаемых для работы в агрессивных средах, предпочтительнее применять арматурные стали 3-й и 4-й групп (табл. 28.16), [c.170]

Выбор коррозионностойких крепежных деталей для морских конструкций рассмотрен в статье, подготовленной в лаборатории фирмы 1ТТ Harper [212]. Данные представлены в виде таблиц, с помощью которых выбор изделий производится в зависимости от условий экспозиции (выще или ниже ватерлинии) и от сочетания соединяемых материалов (дерево, фиберглас, резина, найлон, алюминий, углеродистая сталь, оцинкованная сталь, медь, латунь, никель, нержавеющая сталь и сплав Монель). [c.194]

Обычно выбор материалов для контура водо-водяных реакторов, которые работают при максимальной температуре 300° С, делают между углеродистыми и низколегированными сталями или аустенитными нержавеющими сталями. Скорость коррозии этих материалов низкая для нержавеющей стали при оптимальных условиях она составляет 0,5 г/м в месяц или 0,0007 мм в год, в то время как для углеродистых и низколегированных сталей 1,5—3 г/м в месяц или 0,0023—0,005 мм в год. Поэтому нет особой необходимости уменьшать возникающие напряжения или улучшать герметичность в хорошо контролируемых системах. Однако значительные проблемы связаны с продуктами коррозии, которые циркулируют через реакторную систему и высаживаются на поверхность металла или вымываются с нее непрерывно или периодически в зависимости от условий работы. Эти продукты коррозии обычно присутствуют в виде изолированных частиц диаметром <1 мкм и представляют собой шпинель типа R3O4, где R — железо, никель и хром. Скорость накопления продуктов коррозии в больших реакторах может достигать 10 0 г/сут. Они могут выпадать в осадок в зонах, где нет движения теплоносителя или действуют большие градиенты давления и высокие скорости теплопереноса, и собираться на поверхности тепловыделяющих элементов, где они активируются. Осажденное вещество воздействует на активацию, гидравлику, теплоперенос и реактивность. Наиболее значительный эффект состоит в том, что они могут после облучения в активной зоне высаживаться на участках, которые плохо защищены от радиации или которые имеют лишь временную защиту и поэтому могут представлять опасность для обслуживающего персонала. Активации подвергается большинство элементов, входящих в состав стали. Но для реактора с длительным сроком службы наибольшую опасность представляет нуклид Со из-за большого периода полураспада и высокой у-ак-тивности. Поэтому необходимо уменьшатд количество продуктов коррозии и связанную с ней радиоактивность, сохраняя низкую скорость коррозии. Важно также при изготовлении контура реактора использовать материалы с минимальным содержанием кобальта. Стеллиты, которые содержат значительное количество кобальта, не должны контактировать с теплоносителем. Другие сплавы надо выбирать с учетом минимального содержания кобальта. Это особенно относится к никелевым рудам, обычно содержащим кобальт, который не всегда удается полностью удалить в процессе экстракции. Различные условия работы реакторов PWR и BWR требуют различных методов контроля коррозионных процессов. [c.151]

Полученные результаты позволили дифференцировать выбор материалов в зависимости от условий работы оборудования. Было рекомендовано из 20 реакторов 13 изготавливать из стали 08Х21Н6М2Т (8 шт) и стали 08Х22Н6Т (5 шт). [c.203]

Выбор марки стали первых двух групп является относительно легкой задачей, так как критериями в данно.м случае служат их механические свойства и технологические особенности (свариваемость), а также техпико-экономические показатели их применения. Стали 3, 4 и 5-й групп, применяемые для изготовления деталей машин, работающих при обычных температурах, представляют подавляющую массу легированных марок конструкционной стали, подвергаемых термической обработке. Свойства этих марок стали могут изменяться в значительных пределах в зависимости от условий термической обработки, в частности температуры отпуска и массы (сечения), обрабатываемой заготовки. Поэтому характеристики свойств марок стали, приводимые в справочниках и стандартах, не могут служитьдостаточным критерием при их выборе. [c.213]

Из сказанного следует, что для улучшения обрабатываеАюсти стали термическая обработка должна быть разной и устанавливаться в зависимости от условий механической обработки, например, от преобладания тех или иных операций, от экономичности и требуемого качества поверхности. При таком выборе термической обработки можно обеспечить для каждого отдельного случая наивыгоднейшие структуры и оптимальные твердости. [c.312]

Инструментальные стали, как имеющие высокие твердость, износостойкость и прочность, используют для режущих инструментов, штампов холодного и горячего де( юрмирования измерительных инструментов различных размеров и формы. Поэтому число инструментальных сталей значительно. Для характеристики и выбора этих сталей надо учитывать прежде всего главное свойство этих сталей — теплостойкость, поскольку рабочая кромка инструментов в зависимости от условий эксплуатации может нагреваться до температур 500— [c.409]

Выбор марки стали для определенных деталей подчас вызывает затруднения, так как многие марки стали обладают приблизительно одинаковыми механическими свойствами. Обычно конструкторы и технологи предпочитают применять легированные стали. Между тем выбор легированных сталей целесообразен только тогда, когда необходимо получить высокую прочность по всему сечению детали, учитывая, что углеродистые стали обладают меньшей прокаливаемостью, чем легированные, поэтому при конструировании деталей небольшого сечения (20—25 мм) целесообразно применение углеродистых сталей, так как при этих сечениях они воспринимают сквозную закалку и их механичесие свойства мало отличаются от свойств легированных сталей. Только в случае изготовления высоконагрул<сннЬ х деталей больших сечений целесообразно применение легированных сталей. При этом выбор марки легированной стали преимуи ественно обусловливается ее прокаливаемостью. В зависимости от условий эксплоатации деталей машин и аппаратов и предъявляемых к ним требований можно рекомендовать применение следуюш,их марок сталей. [c.104]

Прямеч иия. 1. Сортамент шпонок призматических обыкновенных см. ОСТ НКМ 4085. 2. Допуски шпонок и пазов и выбор посадок см. ГОСТ 7227—54. 3. Указываемые для отдельных сечений шпонок интервалы диаметров валов являются рекомендуемыми и даны, исходя из длины шпонки яв 1,5 ). В зависимости от условий работы шпоночного соединения, каждая шпонка данного ряда может быть поставлена и на другие диаметры. 4. Материал — сталь с пределом прочности (а ) не ниже 50 кг/мм . [c.330]

Выбор материала. В зависимости от условий работы, категории нагружения и фор.м деталей конструктор выбирает соответствующий материал, который при последующей термообработке должен обеспечить расчетный комплекс свойств. Выбирая материал, необходимо учитывать следующее гарантированные механические свойства в saBH HN TH от условий работы изделия технологичность обработки на всех технологических стадиях, предшествующих термообработке прокаливаемость, ми-ни.мальную деформацию и поводку детали при термообработке. Низколегированные стали обеспечивают более высокие механические свойства по сравнению с углеро-дистьаш, за счет этого можно снизить вес и габариты деталей. Кроме того, эти стали отличаются повышенной технологичностью при термообработке, дают меньший брак по трещинам и поводке. При выборе термообработки учитывают характер ра- [c.324]

Выбор марки порошковой проволоки для наплавки среднеуглеродистых низколегированных сталей производится в зависимости от условий работы деталей. Например, металл, наплавленный порошковой проволокой ПП-ЗХ2В8, сохраняет высокую твердость и прочность при повышенных температурах. [c.320]

Учет коррозионного износа стенок газопроводов, транспортирующих среды, содержащие сероводород, обычно производили путем увеличения толщины стенки на 3 мм для неосушенных сред и на 2 мм для осушенных по сравнению с номинальными толщинами для неагрессивных сред. Однако эти величины не являются обоснованными, так как базируются на понятии максимальная допустимая скорость коррозии в предположении постоянства этой величины во времени, что не соответствует реальным условиям эксплуатации. Действительно, несущая способность стенки трубопровода, подвергаемой воздействию общей коррозии (коррозионное растрескивание в присутствии сероводорода исключается соответствующим выбором состава и термообработки стали и определяется достижением предельного допускаемого значения напряжения, которое для газопромысловых трубопроводов в зависимости от кате гор ийности трубопровода составляет 0,3— 0,5ff ), определяется действующими напряжениями. Динамика изменения напряженного состояния в стенке трубопровода зависит от изменения как силовых нагрузок (давления), так и толщины стенки вследствие ее коррозионного износа. В свою очередь изменение механических напряжений в стенке вызывает изменение скорости коррозионного износа. Неучет реальной динамики этих процессов при назначении толщины стенки может привести либо к занижению запаса толщины на коррозионный износ, либо к неоправданному ее завышению и перерасходу металла. [c.243]

Выявленное методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления существование интегральной характеристики поверхностного слоя в каждый момент времени обусловило необходимость выбора нагрузки на пирамиду, при которой отпечаток характеризует среднеагрегатное состояние исследуемого сплава. В противном случае разброс значений, связанный с раздельным измерением микротвердости феррита и перлита, делает невозможным анализ закономерностей структурных изменений методом микротвердости. Известно, что твердость феррита по Бри-неллю в зависимости от величины зерна колеблется в пределах 65—130 кгс/мм в то время как твердость перлита (также в зависимости от величины зерна) составляет 160—250 кгс/мм при средней твердости стали 45 160—180 кгс/мм [ИЗ]. Опробование нагрузок на пирамиду от 10 до 200 го показало, что минимальной нагрузкой, характеризующей среднеагрегатную твердость стали-45, является Р = 50 гс, при этом глубина отпечатка составляет 3—4 мкм. Результаты измерения микротвердости представлены на рис. 32. Условия трения аналогичны тем, при которых проводились исследования методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления. Из приведенных результатов следует, что изменение микротвердости аналогично изменению ширины дифракционной линии (220)a-Fe и электросопротивления. С увеличением нагрузки число циклов до разрушения уменьшается, а среднее максимальное значение микротвердости, пропорциональное величине действующей деформации, увеличивается (рис. 33). Количественная оценка числа циклов до разрушения по результатам измерения микротвердости совпадает со значениями, полученными двумя предыдущими методами (рис. 34). [c.59]

Если на протяжении первых трех десятилетий развития советской промышленности качество стали определялось значением предела прочности при +20° С и определенным уровнем пластичности или ударной вязкости, то в последние два десятилетия прочность испытывается еще и в зависимости от типа напряженного состояния скорости деформации, и при наличии различных концентраторов. Однократное доведение напряжений до разрушающей величины дополняется испытаниями при длительном нагружении циклической нагрузкой одного (статическая выносливость) или обоих знаков (усталость), в последнем случае — при самых различных частотах, вплоть до акустических. Диапазон температур при испытании конструкционных сталей расширяется от прежних пределов ( + 60°) — (—60°) до (—253°) — (+1200°). Разрушающее напряжение, зависящее от материала нагруженного тела, определяется не только величиной нагружения в момент, непосредственно предшествующий разрушению этого тела. При выборе его значений учитывается необходимость обеспечения величин деформаций в пределах, допустимых для безотказной работы конструкций при заданных температуре и продолжительности рабочего периода. Возникает необходимость в характеристике прочности для условий сложных программированных режимов нагрузки и нагрева, действия контактных напряжений, трения и износа, поражения метеорными частицами, действия космического и ядер-ного облучения и т. д. [c.192]

Примечания 1. Приведенные данные являются средними для обычных усломий шлифования металлов. 2. Стали с особыми сиойствами типа нержавеющих и жароупорных можно шлифовать электрокорундовыми кругами зернистостью 36—46, твердостью СМ1 — СМ2 на керамической связке. 3. В обычных случаях шлифования хороших результатов достигают при работе кругами со среднеплотной структурой (в среднем № 5 и 4. В зависимости от конкретных условий шлифования уточняют выбор характеристики абразивного инструмента, руководствуясь данными экспериментов н передового производственного опыта. [c.400]

В современных облегченных конструкциях обмуровок применение металла для всевозможных опор и креплений получило большое распространение. Для разгрузки обмуровки и передачи ее веса на каркас котла применяются различные чугуны и стали в зависимости от рабочей температуры слоя, в котором размещаются опоры. Сложность выбора и применения изделий из этих материалов связана с тем, что при неэкраниро-ванных стенах обмуровки они работают в условиях высоких рабочих температур и окалинообразования. Поэтому для несущих деталей и распределительной арматуры должны выбираться пониженные напряжения, обеспечивающие надежность и долговечность их работы. В практике известны случаи, когда обрушение футеровки внутри газоходов происходило по причинам, связанным с нарушением прочности ее креплений и арматуры, обладавших недостаточными жаропрочностью и окалиностойкостью. [c.31]

Углерод может находиться в равновесии с жидкой фазой и с твердыми растворами на основе железа в виде цементита (мета-стабшьное равновесие) или графита (стабильнее равновесие) в зависимости от внешних условий. Это обстоятельство определяет два варианта диаграммы состояния железо — углерод (рис. 3.4.1). Большее практическое значение имеет метастабильная диаграмма состояния. С помощью этой диаграммы объясняют не только превращения, происходящие в сталях и белых чугунах. Она является основой для выбора оптимальных режимов термообработки железоуглеродистых сплавов. [c.218]

Выбор режимов резания производят в такой последовательности сначала в зависимости от припуска на обработку, а также прочности и жесткости станка, приспособления, инструмента и детали задаются глубиной резания t. Затем в соответствии с заданной шероховатостью обработанной поверхности по соответствующим таблицам выбирают величину подачи s. Далее находят в справочнике таблицу, наиболее подходящую для заданного случая резания, и для полученных значений t и s определяют F и iV. В табл. 12.1 в качестве примера приведены данные для определения параметров резания при продольном обтачивании деталей из стали с пределом прочности = 750 МПа резцом с пластинкой из твердого сплава Т15К6. Например, для t= 4 мм и s = 0,3 мм/об имеем F =3130 Н, опт ""169 м/мин и JV = 8,8 кВт. Если таблица не полностью соответствует заданным условиям резания, то полученные результаты умножают на поправочные коэффициенты, которые приводятся в этих же справочниках. [c.360]

Углеродистые стали в зависимости от состава и состояния могут иметь различную структуру и свойства, которые в той или иной степени отражают их способность сопротивляться гидроэрозии. Однако при разрушении металла в микрообъемах наблюдается большая неоднородность, и усредненные механические характеристики оказываются непригодными для оценки эрозионной стойкости. Поэтому для правильного выбора конструкционного материала необходимо проводить испытания на гидроэрозионную стойкость. На практике иногда при одних условиях испытания металлов с одинаковыми химическим составом и структурой, равными усредненными механическими характеристиками показатели эрозионной стойкости образцов оказываются различными. Это объясняется неоднородным строением микрообъемов металла и наличием на отдельных участках большого количества микроскопических дефектов, которые недостаточно выявляются обычными механическими испытаниями, а при мнкроударном нагружении оказывают отрицательное влияние на сопротивляемость металла разрушению. [c.123]

При обжиме заготовок со степенями деформации ниже указанных величин создаются условия непроковки центральной зоны заготовки. Для получения одинаковой структуры при протяжке заготовки квадратного сечения на плоских бойках величины относительного обжима уменьшаются. Указанные закономер-ности необходимы для разработки параметров технологического процесса и выбора оборудования при ковке рассматриваемой группы сталей. Допустимые степени де р-мации за проход при ковке в области нижнего температурного интервала следует уменьшать. Суммарные обжимы за вынос (несколько переходов) с одного нагрева при ковке на прессах и молотах в зависимости от свойств стали находятся в пределах 40—80 %. Ковка заготовок на молоте или прессе в бойках разной формы сопровождается неравномерной деформацией. В очаге деформации при каждом единичном обжиме образуются зоны, в которых фактические степени деформа- [c.513]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...