Метод переходных зон

Особый интерес представляет неустойчивость ламинарного течения в пограничном слое и возникновение в кем турбулентности. Значимость этого вопроса определяется тем, что во многих случаях встречаются смешанные пограничные слои с участками ламинарного и турбулентного режимов. Для расчета таких слоев необходимо располагать не только методами расчета каждого из них, но и способами определения размеров переходной зоны или, по крайней мере, положения точки перехода. Рассмотрим в общих чертах переходные явления в пограничном слое на плоской пластине. [c.361]

Дивергентные схемы. При сквозном расчете разрывных решений уравнений газовой динамики с помощью искусственной вязкости или метода сглаживания сеточная аппроксимация, вообще говоря, может быть произвольной (но, конечно, устойчивой), так как в результате действия вязкости или сглаживания разрывное решение становится непрерывным и гладким (с формально математической точки зрения). Однако сглаженное решение обладает узкими переходными зонами, где велики производные и где погрешности аппроксимации при умеренна густой сетке могут быть значительными. Величина погрешности приближенного решения, обусловленная такими погрешностями, локализованными в узких переходных зонах, зависит от свойств используемой сеточной схемы. Наиболее выгодными оказываются дивергентные схемы. Опишем этот важный класс схем на примере модельного уравнения (6.5). Напомним, что при переходе от дифференциального уравнения (6.5) к интегральному соотношению (6.6) было использовано то обстоятельство, что левая часть уравнения (6.5), представляет собой дивергенцию некоторого векторного поля. Поэтому интеграл по двумерной области превратился в интеграл по одномерному контуру, ограничивающему область. Сеточные схемы, обладающие аналогичным свойством, называют дивергентными или консервативными. Суммируя дивергентные сеточные уравнения по двумерной сеточной области, получаем сеточную аппроксимацию контурного интеграла. [c.157]

Исследовательские испытания на износ включают обычно металлографические исследования тонких поверхностных слоев для оценки структурных превращений под влиянием сил трения и тепла Б зоне контакта. При этом применяются специальные приемы, например метод косого среза, для выявления переходных зон поверхностного слоя. Исследуется также микротвердость структурных составляющих, механические характеристики материала, его теплофизические свойства, геометрия поверхностного слоя (шероховатость, волнистость), его напряженное состояние и другие характеристики. [c.488]

Возможность применения метода суммирования температурных нагрузок проверена на сферическом корпусе для базового режима Д . В качестве расчетных выбраны точки на внутренней поверхности переходной зоны оболочечной конструкции. Режиму нагружения I соответствует распределение температур для теплового состояния [c.213]

Для теплообменников, в которых происходит переход теплоносителя от одного фазового состояния к другому (кипящий экономайзер, переходная зона), точка закипания или начала перегрева х эффективно определяется методом половинного деления. [c.48]

Экспериментальные исследования напряжений в роторах сепараторов успешно дополняются и численными методами расчетов с применением ЭВМ. Сопоставляя полученные экспериментально на модели ротора сепаратора с ручной выгрузкой осадка величины напряжений с данными расчета методом конечных элементов переходной зоны цилиндрической части ротора его днища, можно установить их удовлетворительное соответствие (рис. 6.6), особенно для значительных по абсолютной величине напряжений. [c.125]

К конвективным поверхностям нагрева относятся фестон, конвективный пучок, пароперегреватели первичного пара и пара промежуточного перегрева, переходная зона, экономайзер и воздухоподогреватель. Несмотря на особенности каждой из этих поверхностей нагрева, они характеризуются тем, что все получают тепло конвекцией, и поэтому метод их теплового расчета одинаков. [c.159]

Методы анодно-механической обработки представляют собой, группу методов, переходных между электрохимическими и электроэрозионными, причем эта переходность обусловливается энергетическими параметрами с увеличением удельной мощности, подводимой в зону обработки, характер процесса приближается к эрозионному, а при снижении удельной мощности — к электрохимическому. [c.163]

Наиболее характерной особенностью покрытий, получаемых вакуумно-плазменным методом, является отсутствие переходной зоны между покрытием и инструментальным материалом. Это обусловлено весьма слабым взаимодействием между конденсатом и субструктурами инструментального материала в условиях относительно низких температур последнего. Это обстоятельство является весьма важным, так как создается возможность получения комплекса свойств на рабочих поверхностях инструмента практически без ухудшения его объемных свойств — прочности и вязкости. [c.13]

Физическая теория дифракции метод краевых волн. Рассматривая результаты строгого решения задачи о падении плоской волны на клин, мы уже видели, что кроме геометрооптического поля (падающая и отраженная волны, тень), переходных зон между ними, описываемых функцией Френеля, существуют еще цилиндрические волны от ребра клина. Они проявляются и в освещенной, и в теневой областях. Приближение Кирхгофа, т. е. физическая оптика, тоже дает волны от ребра, но как оказывается, очень неточно. Нужна была какая-то дополнительная идея, позволяющая исправить результаты физической оптики. Эта уточняющая приближение Кирхгофа мысль состоит в том, что при определении поля вдали по току на металле кроме тока в геометрооптическом приближении в (22.1) нужно учесть го/с, обусловленный дифракцией. Таким образом, [c.244]

При использовании метода вырезок для контроля за пароводяной коррозией металла прямоточных котлов за-крити ческих параметров пара и за отложением продуктов коррозии используются участки труб экономайзера (входная и выходная части), переходной зоны, потолочного экрана, средней радиационной части (СРЧ) и нижней радиационной части (НРЧ). Вырезки экранных труб барабанного котла должны производиться из зон с максимальной тепловой нагрузкой, вскипания воды, с вялой циркуляцией и возможного расслоения пароводяной смеси. [c.264]

Расчетное определение ожидаемой величины остаточных напряжений затруднительно. Экспериментально установлено, что при значительном большинстве методов сварки мало- и среднеуглеродистых сталей напряжения в сварном шве и переходной зоне достигают предела текучести при растяжении. [c.666]

Для склейки разрывного в Q векторного поля вооюльзуемся методом переходных зон. Выделим в области П. пять участков I (Е йЕгйЕя) II iEn Ei Eni) III (Ен1йЕ2Щ1) IV (Е х Ег Щ-, V (Ef E E ), где Ек = -1а-Ъ , i = - fl+5i Ef =--b ii Ef=82. Введем вспомогательное множество осей координат Хк такое, чтобы на участках I, III, V оно совпадало с основным множеством осей координат [c.307]

Как видим, методы определения и расчета значений поверхностной энергии, имеющиеся в классической теории поверхностных явлений, весьма неопределенны и сопряжены со значительными трудностями Классический подход к иззщению поверхностей раздела и поверхностных явлений базируется на трактовке поверхностной энергии как меры недостатка энергии сцепления на моиомолекулярной поверхности, тогда как более реальным будет предположить, что существует некоторая переходная зона толщиной Д, в которой осуществляется специфическое фрактальное структурирование вещества материала при переходе из трех измерений в объеме в два измерения на поверхности. При этом по мере уменьщения значений фрактальной размерности структур вещества, заполняющего переходный слой, будет высвобождаться некоторое количество энергии. Интегральное значение энергии, содержащееся по толщине А поверхностного переходного слоя, является тем самым феноменом, носящим название поверхностной энергии. Таким образом объясняются повышенные значения поверхностной энергии, определяемые из эксперимента, по сравнению с вычисляемыми по правилу Стефана. Способностью активно поглощать и тем самым "запасать" энергию обладают именно фрактальные структуры, о чем уже говорилось в первой главе. [c.115]

Метод искусственной вязкости. Идея метода искусственной вязкости заключается в том, что в уравнения движения невязкого газа вводят члены с производными более высокога порядка, содержащие малый множитель е. Эти члены, называемые искусственной вязкостью, подбирают таким образом, чтобы разрывные решения исходной системы уравнений газовой динамики превратились в непрерывные решения с узкими переходными зонами, ширина которых при е->0 стремились бы к нулю. Для приближенного определения непрерывных решений системы с искусственной вязкостью можно воспользоваться, вообще говоря, любой разностной схемой. [c.154]

Реальная поверхность металла имеет весьма сложный характер и представляет собой своего рода переходную зону между металлом и окружающей средой, например воздухом или смазываюи(ей жидкостью. Физически чистой (ювенильной) поверхностью является такая гюверх-ность твердого тела, на которой нет чужеродных атомов. Ювенильные поверхности на металле получить непросто, для этого используют методы скола, нагревание в высоком вакууме и др. В этих условиях над металлической поверхностью наблюдается облако непрерывно движу-1ЦИХСЯ свободных электронов, покидающих металл и снова возвращающихся в него. [c.57]

Исследование образцов с барьерныдг слоем методом локального рентгепоспектрального анализа показало, что легирующие элементы сплава (Сг, 81, Т1, А1) находятся в переходной зоне сплав— никель, а в слое никель—палладий они отсутствуют, в связи с чем кремний не восстанавливается из стеклосвязки. Микротвердость этого слоя снижается до 90—100 кгс/мм (см. таблицу, образец 2). [c.63]

Простота применения и точность метода Фурье была отмечена и другими авторами, изучавшими распространения волн в монолитных полимерных материалах. Например, Кнаусс [60] проанализировал нестационарные колебания аморфных полимеров в вязкоупругой переходной зоне из стеклообразного в каучукоподобное состояние. Мао и Радер [65] использовали этот метод для исследования распространения импульсов напряжений в стержнях из полиметилметакрилата, обладающего малым тангенсом угла потерь. Однако пока в литературе не встречаются результаты исследования методом Фурье влияния микроструктуры на стационарные волновые процессы в композитах. Для изучения этого вопроса можно было бы прямо применить описанные в предшествующем пункте приближенные методы по-видимому, в них можно было бы учесть различные представления вязкоупругих характеристик компонентов композиционных материалов. Хотя при использовании численного решения график функции изменения импульса напряжений от времени может иметь большую кривизну, вязкоупругое затухание обычно устраняет этот недостаток, за исключением окрестности точки приложения нагрузки. Применение так называемого метода быстрого преобразования Фурье [79] так же могло бы существенно упростить исследование. [c.182]

Исследование процессов упрочнения п разупрочнения переходных слоев биметалла Ст. 3-ЬХ18Н10Т при циклическом нагружении и нагреве от 20 до 000° С проводилось методом измерения микротвердости. Обнаружена ярко выраженная неоднородность отих процессов в составляющих и структурных участках переходной зоны композиции. [c.164]

Отклонение на размер закаленной зоны зависпт от метода нагрева под закалку, а также от толщины детали и ориентировочно может быть принято 1—2,5 толщины детали. Длина переходной зоны зависит от технологии нагрева и может быть взята 1,5—2 толщины детали. [c.213]

Структурные напряжения появляются в самом наплавленном металле швов, на контактной поверхности (при контактной сварке) и в зоне свариваемых участков. Структурные напряжения не ориентированы определённым образом в пространстве и взаимно уравновешены в микрообъёмах. Величина напряжений зависит от химического состава основного и наплавленного металла, а также от температурного режима сварки и условий охлаждения соединения и не может быть определена расчётом методами сопротивления материалов. При неблагоприятных обстоятельствах структурные напряжения вызывают трещины в наплавленном металле и переходной зоне как в горячем, так и холодном состоянии. Трещины иногда возникают независимо от внешних нагрузок. Структурные напряжения, опасные для [c.857]

Л > б) методы расчета переноса известны [Л. 15, 7, 18, 19, 37 и т. д., а для переходной зоны используются, главным образом, эмпирические данные, поскольку, как отмечают Гейнце, Фукс, Эккерт и Дрейк [Л. 15, 118, 132], анализ этой области является исключительно, трудным и общее количественное рассмотрение здесь невозможно. [c.154]

Область устойчивого пленочного кипения характеризуется отсутствием контакта жидкости со стенкой. В переходной зоне существование контакта Нгидкости со стенкой подтверждается как данными визуального наблюдения [4.14], так и исследованиями с помощью солевого метода [4.15]. Интенсивный рост температуры стенки возможен только в области контакта водного раствора соли со стенкой. С течением времени слой отложений на стенке растет и температура ее увеличивается. В то же время в области, где нет контакта жидкости со стенкой, температура поверхности не изменяется. По сравнению с зоной устойчивого пленочного кипения переходная зона характеризуется более низкими значениями перегрева стенки (Тст — Тн) и более высокими значениями коэффициента теплоотдачи. Коэффициент теплоотдачи здесь зависит от тепловой нагрузки и массовой скорости. [c.151]

При нанесении покрытия методом погружения кроме Деформации возможен отжнг (например, латуни и меди при горячем лужении) наводоражи-вание и охрупчивание при электрохимических видах осаждения образование хрупких переходных зон при высокотемпературном образовании покрытий и т. д. [c.475]

Метод сетки троостита для сталей, близких по составу к эвтектоидным. Образцы нагревают, как и в случае метода окисления, а затем охлаждают путем погружения в воду одной половины образца вторая половина охлаждается на воздухе. В переходной зоне образца образуется структура, состоящая из мартенсита, окаймлспного сеткой троостита последняя выявляется травлением в спиртовом растворе азотной или пикриновой кислоты. [c.45]

Метод РСМА предполагает предварительное металлографическое исследование. Объект исследования — металлографический шлиф, на котором металлографическими методами выявлены какие-либо неоднородности структуры включения, фазовые составляющие, границы зерен, переходные зоны и т. д. Исследование на микрозонде случайных, единичных включений без предварительного глубокого металлографического анализа может ввести в заблуждение технологов при оценке и выборе технологических вариантов выплавки сталей и сплавов. Приступая к исследованию на микрозонде неметаллических включений, следует знать, насколько типичны и представительны выбранные для микроанализа включения. РСМА должен использоваться в комплексе современных методов исследования. [c.149]

Для многих металлов, в первую очередь имеющих обьемноцент-рированную кубическую и гексагональную- решетку, при определенных температурах измейяется механизм разрушения, вязкое разрушение при высокой температуре сменяется хрупким при более низкой. Температурный интервал изменения характера разрушения называется порогом хладноломкости. Для установления температурной зоны перехода от хрупкого разрушения к вязкому применяются различные виды испытаний (прямые и косвенные). Однако для каждого способа оценки степени вязкого разрушения и вида испытания построенные кривые могут заметно отличаться от кривых, полученных другим методом на том же самом материале (кривые смещаются по оси температуры вправо или влево, изменяются ширина и характер изменения температурного интервала переходной зоны). [c.21]

Метод выделения /ам из общей кривой интенсивности путем проведения плавной кривой позволяет заключить, что чаще всего эта величина, а значит и Рам, завышается, и, следовательно, процент кристаллической составляющей Ркр занижается [17]. Действительно, в плавную кривую /ам легко вобрать слабые, сливающиеся между собой и с фоном, рефлексы кристаллической фазы, особенно при больших углах рассеяния. Ввиду близости характера упаковки молекул в кристаллической и аморфной фазе наиболее сильные рефлексы первой обычно располагаются, как мы уже упоминали, там же, где и диффузные ореолы второй. Поэтому трудно отделить широкую подошву кристаллических линий от ореола, и часть этой подошвы может также быть отнесена к /ам. Далее, несовершенства кристаллической фазы и особенно искажения первого рода в ней — типа застывшего теплового движения, а также истинное тепловое движение дают фон (1 — который также нельзя отделить от рассеяния аморфной фазой. Нужно еще учесть фон, даваемый одномерной дифракцией, учесть, наконец, что переходные зоны между кристаллической и аморфной фазой, обладающие паракристаллическим строением, дают очень широкие дальние рефлексы, которые также невозможно выделить из /ам- Таким образом, мы видим, что выделение /кр только в виде резких пиков недостаточно, часть рассеяния кристаллической фазой приходится и на плавный фон, который обычно ассоциируют только с рассеянием аморфной фазой. Таким образом, определение Ркр но интенсивности резких пиков дает, вообще говоря, лишь нижний предел этой величины, а Рам но плавному фону — завышенную величину. Можно думать, что это завышение составляет не менее десяти процентов. [c.344]

Отличительной особенностью покрытий, полученных методами ХОП, является формирование переходной зоны между покрытием и твердым сплавом, обычно наз1Ываемой т1-фазой. Формирование переходной зоны связано с интердиффузионными реакциями между насыщающим тугоплавким металлом из парогазовой смеси и ком--лонентами твердого сплава. [c.12]

Как показали исследования, карбидотитановые покрытия, получаемые методом ГТ на твердосплавных матрицах, состоят из по-ликристаллического титана с субмикронными зернами без видимых включений. Между покрытием и твердосплавной матрицей обнаруживается переходная зона толщиной 0,5— 6 мкм, которая имеет формулу СоэХУ зС [65]. Локальные объемы твердосплавной матрицы непосредственно у зоны перехода декарбидизированы. [c.17]

ТОЛЩИНЫ переходной зоны (т1-фазы), не превышающей 1—1,5мкм При нанесении покрытий методами ГТ и ДТ формируется значительно более толстая переходная зона примерно равная 2—4 и 4— б мкм соответственно. Это является главной причиной большего снижения прочности твердых сплавов ВКб и ТТ10К8Б с покрытием Ti в результате их охрупчивания и последующего разупрочнения. [c.88]

При холодной сварке чугуна находят примененпе также электроды АНЧ-1. Эти электроды имеют стержень из проволокп. марки Св-0Х18Н9, па который методом протяжки надета медная оболочка толщиной 0,75 мм. На электрод наносят покрытие основного типа, состоящее из мрамора 40%, плавикового шпата 30%, песка кварцевого 17%, ферромарганца 5%, ферросилиция 8%. Для электрода диаметром 3,5 м.м толщина слоя покрытия составляет 0,3—0,4 м.п на сторону. Спарка ведется короткими швами длиной 30—40 мм с обязательной проковкой каждого слоя. Электроды обеспечивают нужную прочность сварного соедпненпя, но от подкалки в переходных зонах полностью не избавляют. Онп рекомендуются для различных ремонтных работ на поверхностях, не работающих на скользящее трение. [c.296]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...