Сдвиг в плоскости листа

Модуль упругости сдвига в плоскости листа под углом 45° к основе и утку, МПа, не менее [c.281]

В последние годы разработаны универсальные стенды, позволяющие испытывать стеклопластики в средах при растяжении, сжатии, изгибе и сдвиге в плоскости листа [73]. На рис. 4.6 представлена схема одного из таких стендов. Основными элементами стенда являются нагружающее устройство, зажимы, система обогрева и поддержания температуры среды, система регистрации деформации, система регистрации времени разрушения. [c.78]

Этот метод определения модуля сдвига в плоскости листа материала хорошо известен и первоначально применялся для исследования относительно жестких изотропных материалов — металлов. Метод предполагает малые прогибы пластины (до 0,1й, где к — толщина пластины), поэтому его распространение на армированные пластики, сдвиговая жесткость которых намного меньше, чем у металлов, выдвигает повышенные требования к точности измерения нагрузки и прогиба. Для изучения прочности метод непригоден пз-за трудности обработки результатов испытаний. Относительная толщина пластины кИ должна быть достаточно малой, чтобы можно было пренебречь влиянием сдвигов на прогиб. [c.129]

Выбирая угол ф и координаты мерной базы и т], по результатам испытаний квадратной пластины на кручение можно определить не только модуль сдвига в плоскости листа = G y, но и упругие постоянные Лц, А и 22- [c.130]

СДВИГ В ПЛОСКОСТИ ЛИСТА [c.133]

Для стыковых соединений тонкого металла существенное улучшение качества может быть достигнуто при пластическом деформировании зоны шва. Наиболее просто такая операция выполняется путем прокатки шва между двумя роликами или между роликом и жесткой подкладкой. Пластические деформации при этом развиваются своеобразно металл шва испытывает осадку по толщине и сдвигается в плоскости листа (рис. 19-28), [c.551]

Почти одновременно Дагдейл, с одной стороны, Леонов и Панасюк, с другой, предложили формально эквивалентные модели концевой зоны трещины. Предположение Дагдейла относилось к задаче о трещине в тонком листе, когда можно представить пластическую зону в виде узкой полосы впереди трещины. Действительно, пластическая деформация представляет собою сдвиг в плоскостях, составляющих угол я/4 с граничными плоскостями [c.670]

На рис. 2, в изображена аналогичная схема при нагружении стеклопластика в плоскости листа под углом 45° к расположению арматуры. Вследствие взаимного сдвига перекрестной арматуры наиболее интенсивно развиваются поперечные деформации гху в плоскости листа. Вместе с этим, деформации по толщине листа Ехх сначала меньше упругих. Затем с увеличением [c.15]

Рессоры электровозов собраны из нескольких постепенно укорачивающихся и наложенных друг на друга стальных пластин или листов 1 (фиг. 79 и 80), связанных в одно целое хомутом 17, который надевается на них в горячем состоянии. Верхние листы, идущие вдоль всей рессоры, называются коренными. На концах коренных листов укрепляются цементированные накладки 15. Хомуты изготовляются из полосовой стали. Низ хомута делается обычно ди-линдрическим с тем, чтобы рессора могла качаться в продольной плоскости. Чтобы листы рессоры не имели продольного сдвига, в каждом листе прострагивается паз глубиной 2—3 мм, в этот паз в горячем состоянии входит хомут одной стороной до упора со стороны, противоположной пазу, между листами рессоры и хомутом загоняется клин 16. [c.56]

Это приводит к интересному заключению, что при чистом сдвиге тела, имеюш,его небольшой вырез полукруглого сечения, пластическая деформация получается лишь в тонком слое материала. Когда касательное напряжение будет приближаться к пределу текучести материала, этот слой будет неограниченно распространяться, причем его ширина будет в 2/тс раза превышать диаметр d=2a выреза. Нетрудно получить решение рассмотренной выше задачи и при помощи механического прибора. На фиг. 486 показан сконструированный для этой цели прибор, состоящий в основном из закрепленного на прямоугольной металлической рамке, натянутого в своей плоскости листа резины. Плоскость рамки можно наклонять относительно одной из ее сторон. При этом резиновый лист можно привести в такое положение, что он коснется и частично обтянет конус, прикрепленный к рамке прибора, так, как это показано на фиг. 484. Горизонтали в пластической области можно [c.584]

Основанием вертикально работающих мачт является опорный башмак, выполненный из листа с загнутыми краями. Мачта соединяется с основанием с помощью одноплоскостного шарнира, позволяющего производить наклон мачты в плоскости подъема, или с помощью шаровой опоры, обеспечивающей поворот мачты и ее наклон в любой плоскости. Основание мачты расчаливают тросами во избежание его сдвига усилиями в отводных блоках и горизонтальной составляющей усилия от веса груза при наклонной мачте. [c.249]

Чтобы уменьшить усилия резания и предотвратить изгиб и закручивание листового металла во время его разрезания ножи затачивают так, чтобы задний угол а был равным 2—3°, а передний угол находился в пределах 10—12°. Чтобы подвижный верхний нож при разрезании не находил на нижний, между ножами в плоскости их движения должен быть зазор К (рис. И, д), величина которого зависит от марки и толщины листового металла (табл. 1). В целях предотвращения сдвига разрезаемого листа пользуются прижимным устройством 3. [c.21]

Однако определение всех трех жесткостей стержней с круглым поперечным сечением не всегда возможно, так как материал часто поступает в виде тонких листьев. Толщина их недостаточна для изготовления образцов, ось которых перпендикулярна плоскости армирования. Поэтому используют различные образцы, вырезанные вдоль осей, расположенных в плоскости армирования. Так, например, модули сдвига и могут быть найдены но результатам испытания одного круглого стержня и одного стержня прямоугольного поперечного сечения. Система уравнения для и составляется из уравнений (4.4.6) и (4.4.9) или двух уравнений для стержней прямоугольного поперечного сечения. В этих случаях при расчете возникают трудности, так как зависимость между жесткостью при кручении стержня прямоугольного поперечного сечения и модулем сдвига является сложной (4.4.6). Этих трудностей можно избежать, используя вместо стержней полоски, у которых ширина Ь больше толщины к. При условии, что [c.157]

При больших нагрузках, т. е. при достаточно больших касательных напряжениях в плоскости среза сварной точки, основной металл листов выдерживает имеющуюся концентрацию напряжений у края точки со стороны усилия растяжения в течение небольшого числа циклов, а сама сварная точка срезается от интенсивного развития усталостной трещины сдвига. При пониженных нагрузках касательные напряжения в плоскости среза точки малы, и они не могут вызвать усталостной трещины сдвига, и сварная точка успешно сопротивляется срезу. Однако достаточно большое число циклов при меньшем напряжении у края сварной точки вызывает усталостную трещину отрыва в соединяемых листах, в накладках или в прокладке у первых сварных точек. Эта усталостная трещина отрыва при увеличении числа циклов начинает развиваться в направлении, перпендикулярном к усилию растяжения. На фиг. 76 показаны усталостные трещины. Понижение температуры уменьшает пластичность соединений, а поэтому усиливает действие усталостных трещин сдвига и усталостных трещин отрыва на прочность этих соединений, особенно при неравномерном распределении срезывающих усилий между точками продольного ряда. [c.116]

Для уменьшения трения ножа о разрезаемый лист рабочая грань ножа устанавливается к плоскости разреза под углом 7 = 2° (угол установки). Угол резания ножа а = 75-ч-80". Для уменьшения усилия резания лезвия ножей располагаются наклонно (фиг. 31), причем с увеличением угла наклона 9 верхнего ножа усилие резания уменьшается. Однако во избежание сдвига разрезаемого листа по направлению стрелки для величины угла ср существуют ограничения этот угол выполняется обычно в пределах 9—14°. Кроме того, при большем угле наклона ножа разрезаемый металл подгибается больше, что снижает чистоту разреза. [c.84]

Дробеструйная обработка применяется для восстановления жесткости пружин, торсионов и рессорных листов. Сущность ее заключается в том, что поток дроби (стальной, чугунной, стеклянной) диаметром 0,6... 1,2 мм направляется на обрабатываемую деталь со скоростью до 100 м/с, в результате чего поверхностный слой наклепывается. Вследствие пластической деформации в поверхностном слое детали возникают не только параллельные, но и ориентированные в разных плоскостях и. направлениях несовершенства кристаллического строения - дислокации. Повышение плотности дислокаций служит препятствием к их перемещению, от этого возрастает реальная прочность материала. Кроме того, образуется большое количество линий сдвига, дробятся блоки мозаичной структуры, что упрочняет поверхностный слой металла на глубину 0,2...0,6 мм. Шероховатость поверхности при этом достигает значений Rz 40...20 мкм. Предварительная химико-термическая обработка и закалка ТВЧ повышают глубину наклепа в 2,0...2,5 раза, что обеспечивает объемное воздействие механической обработки на материал детали. [c.544]

На практике тип разрушения не изменяется при критическом значении LjD. Наоборот, в достаточно широком интервале LjD наблюдается смешанный характер разрушения, в результате чего измеренная прочность не является ни истинной межслоевой прочностью при сдвиге, ни истинной прочностью при изгибе. Хотя не всегда пластины из композиционных материалов получают укладкой тонких листов предварительно пропитанных связующим волокон и, следовательно, термин межслоевая прочность не совсем точен, характер разрушения, показанный на рис. 2.58, является общим как для пластин истинно слоистых материалов, так и для материалов, получаемых методом намотки или мокрой укладки волокон. Сдвиговая прочность в других плоскостях, пе- [c.120]

При использовании метода элементарной конструктивной плоскости вклад реальной обшивки, примыкающей к каркасу, учитывается добавлением к сечению пояса полосы шириной, равной 20— 60-кратной толщине листа. Эта полоса является как бы дополнительной шириной материала, взаимодействующей со стержневым элементом каркаса панели, работающим на сдвиг. Касательное напряжение в панели т = Q/ht, где t — толщина листа Q — сдвигающая сила. Обычно касательные напряжения выражают через величину потока касательных напряжений (величина потока касательных напряжений равна значению сдвигающей силы, приходящейся на единицу длины). Поток касательных напряжений q = Q/li = it. При действии изгибающего момента М, отраженного на рис. 3.2, в стержне возникают нормальные напряжения о= — P/Aj, где А — [c.74]

В работе [54] эта задача решена в предположении, что упругая система имеет плоскость симметрии, обладает бесконечно большой поперечной жесткостью и в листах возникают только напряжения сдвига. При этих допущениях задача остается все же трудной для расчета из-за большого числа стрингеров, сложной нагрузки и переменности в продольном направлении площадей сечений листов и стрингеров. Принимаются следующие соотношения между упругой системой обшивка — стрингеры и электрической сеткой из сопротивлений [c.268]

Наблюдение над уширением боковой поверхности за линией среза при обработке стали, алюминия, меди и других пластичных упрочняющих металлов [128], [196], [256] показывает, что первые пластические деформации начинаются далеко впереди резца и под резцом. Линия, соответствующая напряжению предела текучести (граница белой полосы на фиг. 48 (см. вклейку, лист 12), [196], находится ниже режущей кромки резца и отделена от условной плоскости сдвига на значительную величину. Измерение деформации в боковом направлении указывает, что пластически деформированная зона имеет гораздо большую протяженность, чем это показывают микрошлифы корней стружек. Сама степень деформации в этой пластически деформируемой зоне распределяется весьма неравномерно. [c.47]

Если соединить два стержня, расположенных в одной плоскости, третьим стержнем, например два металлических листа заклепкой, и приложить к листам растягивающие силы Р (как показано на рис. 1.7), то заклепка будет испытывать деформацию сдвига. [c.11]

Основной вид работы заклепочных и болтовых соединений — работа на сдвиг. При этом заклепки и болты могут разрушаться от перерезывания их стержней по плоскостям среза или от смятия поверхностей отверстий сопрягаемых элементов (рис. 31). Силы смятия вызывают выкол листа между отверстиями или между отверстием и краем элемента (рис. 31,в). Кроме того, заклепочные и болтовые соединения работают на растяжение. [c.51]

Сопротивление повороту ковша при зачерпывании. Наблюдение и опыт показывают, что при подъеме ковша, который погружен в штабель, наклоненный к горизонту под углом естественного откоса ф (рис. 78), в начальный момент происходит упругое сжатие сыпучего груза над передней частью днища ковша, а затем сдвиг этой массы по поверхности, которую с небольшой погрешностью можно считать вертикальной плоскостью Ьс. При этом образуется характерное выпучивание поверхности в штабеля над передней кромкой ковша. Подобное явление наблюдалось также в опытах с вертикальным подъемом листа, погруженного в песок, отдельные горизонтальные слои которого окрашивались в темный цвет (рис. 79) во время подъема листа обнаружился явно выраженный сдвиг над 136 [c.136]

Упругими элементами в такой подвеске, как правило, служат листовые продольные полуэллиптические рессоры, собранные из выгнутых стальных листов разной длины (чем выше расположен лист, тем он длиннее). В загнутые ушки самого длинного (коренного) листа запрессовывают втулки, через которые проходят рессорные пальцы, шарнирно соединяющие рессору с кронштейном 1 и серьгой 5. Листы стянуты между собой и связаны с мостом стремянками 6. Через стремянки, рессоры и шарниры в кронштейнах 1 силы от колес при движении автомобиля передаются раме. Хомуты 3 препятствуют сдвигу отдельных листов в боковом направлении. Перемещения моста при зависимой подвеске определяются перемещениями колес в поперечной плоскости. Этот тип подвески отличается прочностью, жесткостью и простотой устройства. [c.238]

Складывая Д и Д, находим, что первая, основная часть прогиба увеличивается пропорционально кубу длины, тогда как / . зависит от длины в первой степени. Отсюда следует, что, испытывая на изгиб балки разной длины, можно выделить величину Д и, следовательно, найти модуль межслойного сдвига ц. Фактически для стеклопластиков получить таким способом надежные результаты не удалось, мелкие экспериментальные ошибки неизбежным образом накладываются и вносят большую погрешность. Пока что, как нам представляется, единственный надежный способ определения ц состоит в испытании на кручение двух стержней прямоугольного сечения с разными отношениями сторон. Способ обработки, описанный в 9.12, позволяет определить по отдельности модуль сдвига в плоскости листа и модуль межслойного сдвига. Так, для однонаправленного углепластика было найдено, что модуль межслойного сдвига равняется 230 кгс/мм тогда как модуль сдвига в плоскости слоя 570 кгс/мм [c.707]

При осевом нагружении были обнаружены превосходные усталостные характеристики как однонаправленных, так и ортогонально армированных углепластиков с высокомодульными волокнами типа I. Удельная усталостная прочность углепластиков вместе с удельным модулем дают большие возможности для уменьшения веса изделия притих разумном применении. Хотя пока опубликовано немного данных, по-видимому, можно сказать, что композиты с волокнами типа II более подвержены влиянию усталости, но обладают все же очень хорошими усталостными свойствами. Отсутствуют опубликованные результаты для композитов с волокнами типа III. Обнаружено, что прочность на сжатие намного ниже, чем прочность на растяжение, и поэтому изгибная усталостная прочность определяется прочностью на сжатие. Было установлено, что влияние усталости значительно более заметно в условиях сдвигового нагружения как при межслойном сдвиге, так и при кручении. Не сообщено об усталостных испытаниях при сдвиге в плоскости листа, однако большинство [c.391]

Из-за сложности всего комплекса вопросов, связанных с экспериментами по определению сдвиговых характеристик материалов, в настоящее время практически отсутствуют стандартизованные методы испытания армированных пластиков на сдвиг. Исключение составляют стандарты ASTM D 2344—67 и ASTM D 2733—70, применяемые для оценки прочности при межслойном сдвиге. Используются также стандарты ГОСТ 1143—41 (для определения модуля сдвига в плоскости листа фанеры) и ГОСТ 17302—71. [c.119]

Главными функциями несущих облицовочных материалов (листов) для Сандвичевых конструкций являются обеспечение их жесткости относительно изгиба и сдвига в плоскости пластин, а также передача нагрузок в той же плоскости. В самолетостроении чаще всего используются стекловолокнистые препреги, пре-преги на основе углеродных волокон (тканей или однонаправлеи-ных материалов), алюминиевые сплавы марок 2024 и 7075, титановые или стальные листы. Зачастую возможность использования того или иного материала диктуется ценой на него, и конструкторские разработки могут меняться в зависимости от стоимости исходных материалов. [c.333]

Чистый сдвиг исследовался по методике П. Н. Марголина [2, гл. 1] при одновременном действии растягивающих сил по оси образца и сжимающих — в плоскости листа фанеры и перпендикулярно оси образца. Между сопротивлением сдвигу при углах а — - -45° и а == —45° М. С. Тадфи обнаружил различие, не вполне достоверное, судя по характеристикам рассеяния данных. Для материала, у которого пределы прочности на растяжение (сжатие) при а = о и а = 90° мало различаются между собой, существенного различия между величинами и [c.181]

В многоточечных соединениях концентрация еще более значительна. В двухрядном соединении (рис.5.2.2,б) при одинаковых сечениях полос силы, передаваемые точками / и 2, одинаковы. Точки А и В, принадлежащие верхней и иижней полосе, при приложении силы Р смещаются относительно друг друга на величину Д. Значение Д зависит исключительно от податливости сварных точек / и 2 на сдвиг, которая крайне мала. При наличии трехрядного соединения точка 3 не позволяет беспрепятственно появляться смещению Д. В ней возникает срезьшаю-щая сила, которая будет тем меньше, чем больше размер 2 t. Для практически реальных случаев эта сила находится в пределах около 10-12% от силы Р, в то время как крайние точки воспринимают каждая примерно по 0,4 0,45 Р. В четырехрядном соединении две средние точки воспринимают каждая по 5-7% от Р, а это означает, что дополнительная разгрузка крайних точек почти не происходит. В пятирядном соединении средняя точка практически не работает. Эффективность восгфиягия силы несколько увеличивается при шахматном расположении средних точек по отношению к точкам крайних рядов. Высокая концентрация сил объясняется большой жесткостью сварных точек на сдвиг. Из-за того, что зазор между листами отсутствует, податливость точек определяется только концентрацией напряжений в плоскости листа и в некоторой степени работой точек на сдвиг. Более подробная информация о распределении сил между точками имеется в [100]. [c.87]

Различают од осрезное или двухсрезное соединение листов. На рис. 52 113ображен продольный разрез и план односрезного соединения двух листов внахлестку при этом заклепки изгибаются 5-образно, ввиду наличия моментов РЬ, срезаются по одной плоскости. Другой вид односрезного соединения изображен на рис. 53, а. В этом соединении листы А м В расположены впритык торцами и перекрыты одной накладной, с которой листы и соединяются заклепками. Здесь также, помимо сдвига по плоскости Р = возникает изгиб [c.89]

Нижняя опорная цилиндрическая поверхность хомута обеспечивает покачивание рессоры в продольной плоскости. Чтобы листы рессоры не сдвигались в продольном напвавлении, они имеют простроганный паз, в который заходит одной стороной хомут. Со стороны, противоположной пазу, между листами рессоры и хомутом установлена прокладка (клин) толщиной 10 мм, концы которой расклепываются. Спиральные пружины применяются в виде комплекта из двух пружин — наружной и внутренней, которые изготовляются из круглой стали и навиваются в разные стороны. Верхнее гнездо помещается в обработанном месте выреза рамного листа, а нижнее гнездо ставится в нижний конец рессорной подвески. Оба гнезда имеют в центре выступы для фиксации внутренней пружины, а по краям — бурты для наружных пружин. [c.51]

Магниевые сплавы, имеющие гексагональную реиютку, при низких температурах малопластичны, так как сдвиг происходит только по плоскостям базиса (0001). При нагреве появляются дополнительные плоскости скольжения (1011) и (1120), и пластичность возрастает. Поэтому обработку давлением ведут при повышенных температу )ах. Чем меньше скорость деформации, тем выше технологическая пла стичиость магниевых сплавов. Прессование в зависимости от состава сплава ведут при 300—480 С, а прокатку в интервале температур от 340—440 С (начало) до 225—250 С (конец). Штамповку проводят в интервале 480—280 °С в закрытых штампах под прессами. Вследствие текстуры деформации полуфабрикаты (листы, прутки, профили и др.) из магниевых сплавов обнаруживают сильную аии и)трои1ио механических свойств. Холодная прокатка т )ебу1т частых промежуточных отжигов. Магниевые сплавы удовлетворительно свариваются и легко обрабатываются резанием (см. табл. 24). [c.341]

Уточнение 2. Строго говоря, многообразие положений в задаче о круговом маятнике является окружностью S. Поэтому надо учесть, что точки q- -2nn, р) отвечают одному и тому же состоянию (это условно обозначается записью mod 2я). Чтобы получить взаимно-однозначное соответствие между состояниями маятника и точками фазового портрета, надо отождествить точки плоскости R (p, q), у которых координата отличается на2я/г. При этом полосы 2я <(7< 2л (л+1) как бы наложатся друг на друга, а правая и левая границы у каждой из них склеются (так же, как при изготовлении цилиндра из прямоугольного листа бумаги). В результате получим цилиндр — прямое произведение S XR окружности S на прямую R. Как итог отождествлений он обозначается так R XS = R2/2nZ (цилиндр есть результат факторизации плоскости R2=R XR по группе сдвигов на 2пп в одном из сомножителей). [c.232]

Упорные угольники. Не допускаются расстояние между упорными поверхностями передних и задних упорных угольников более 625 или менее 622 мм расстояние между боковыми гранями упорных поверхностей (в направлении между стенками хребтовых балок) у передних упорных угольников менее 205 мм или более 220 мм и у задних — менее 165 мм или более 220 мм ослабшие заклёпки упорных угольников или их сдвиг угольники с трещинами, отколами, попарно отстоящие на неодинаковом расстоянии от буферного бруса и между собой угольники, имеющие перекос или непараллельность упорных плоскостей более 3 мм коробчатые упорные угольники, не приклёпанные к верхнему и нижнему листам, перекрывающим хребтовую балку (с расстоянием между стенками 500 мм). [c.488]

Для измерения сдвигов, по длине соединений боковые плоскости образцов шлифовались и полировались, что вызвало некоторое уменьшение площади поперечного сечения листов. Это было учтено при подсчете напряжений. Разница в площадях поперечных сечений двух накладок и среднего листа в среднем составляла от 1,5 до 3%. Практически соединения можно считать симметричными. Все соединения при испытаниях доводились до разрушения. Если считать усилия среза равномерно распределенными между электрозаклепками и учесть нагрузку, соответствующую временному сопротивлению на срез двухсрезной электрозаклепки 5,5—6 тс, временное сопротивление при растяжении основного металла 45 кГ/мм , то все образцы можно разбить на три группы [c.80]

Расчет стыков простых сечений. Явления, к-рые происходят в 3. с. при его нагрузке, до настоящего времени не изучены с достаточной полнотой и точностью. Весьма спорными остаются вопросы о распределении усилий на отдельные 3. с. и о напря-лгепиях, испытываемых заклепками. Однако можно считать установленным, что заклепки, поставленные в горячем состоянии, даже при прессовой клепке не заполняют полностью заклепочного отверстия т. о. в первоначальной фазе нагрузки до наступления скольжения между листами силой, противодействующей разрушению 3. с., является сила трения между листами. На этом предположении основан метод расчета 3. с., предложенный К. Бахом. Т. к. сила трения при постоянном коэф-те трения пропорциональна величине трущихся поверхностей и нормальному усилию, а последнее с достаточной для практических целей точностью можно принять пропорциональным пло1цади поперечного сечения заклепки, то в конечном счете этот способ расчета сводится к обычному расчету заклепки на срезывание по возможным плоскостям скольжения соединения. При усилиях переменного знака скольжение листов начинается при повторном действии силы уже при напряжениях, значительно меньших, чем необходимые для сдвига листов постоянной статической нагрузкой. Это явление заставляет в стыках, работающих с переменной нагрузкой, прибегать к заклепкам, обеспечивающим неподвижность отдельных частей 3. с. С этой целью употребляют холодные заклепки с диаметром d стержня, несколько ббльшим диаметра заклепочного отверстия dj (обычно d = 1,02 di). Заклепка в холод- , ном состоянии вгоняется ударами вымолотка или прессованием в чисто высверленное отверстие и затем выступающей части придается форма заклепочной головки. При > передаче усилий заклепка испытывает следующие напряжения [c.167]

После того как создана достаточно подробная качественная модель различных листов поверхности Ферми и произведена проверка этой модели по зависимости Р от ориентации в разных плоскостях вращения, модель должна быть задана в более точном количественном виде и должны быть определены ее параметры. Лучше всего, если поверхность может быть задана аналитическим выражением, з итывающим симметрию кристалла и содержащим только несколько параметров, которые находятся эмпирически При подгонке этого выражения к экспериментальным данным по частотам. Задать поверхность таким образом оказывается возможным только для нескольких металлов (например, с помощью разложения по кубическим гармоникам для щелочных металлов, разлоясения в ряды Фурье для благородных металлов или аппроксимации эллипсоидами в случае Ы). Преимущество такого способа заключается в том, что он дает простое объективное описание поверхности, не связанное с какой бы то ни было теорией зонной структуры. Правда, в последние годы расчеты зонных структур становятся эсе более надежными и возможен также иной подход (в некоторых случаях единственно применимый) — сопоставление измеренных значений Р с предсказаниями параметризованного расчета зонной структуры, параметры которого [например, фазовые сдвиги и энергия Ферми в методе Корринги — Кона — Ростокера (ККР) или набор коэффициентов псевдопотенциала] используются как подгоно ые при аппроксимации экспериментальных данных. Этот подход требует более сложных вычислений, так как переход к -спектру от принятых [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...