Сила трения — Определение 27 — Формулы

При расчетах, связанных с определением в машинах потерь на трение теоретическим путем, постоянно приходится определять работу или мощность сил трения. Установим формулы для мгновенной мощности трения в различных случаях скольжения. [c.270]

Практическое использование закона Зибеля (16) и родственных формул требует знания величины показателя сил трения или связанного с ним коэффициента ф. Иногда показатель сил трения отождествляют с коэффициентом трения /, т. е. принимают = /. Это неправильно, так как при одном и том же значении силы трения t коэффициенты f и а в формулах (13) и (16) имеют разную величину. Методика определения коэффициентов /а и ф разработана в монографии [6], в которой для удельной силы трения предлагают формулу [c.17]

Схема проведения опыта показана на рис. 71, Для определения показателя сил трения рекомендуют формулу [c.79]

Сила трения — Определение 27 — Формулы для расчета 27, 28, 1 2 [c.279]

Сила трения, определенная по формуле (7.2), получается равной Р = 3,5 У Р = — 3,5]/ 200 5 50 кгс полная сила сопротивления Я = Я1 / 2 = 200 + 50 = = 250 кгс. Имея в виду ограничение по /шах, где /шах = 177-10" м , и задаваясь ц = 0,3 (коэффициент расхода линии на входе), определяем сначала = 53- 10 м , а затем по формуле (8.2) находим коэффициент а , по формуле (8,1) вычисляем /тах- [c.246]

Формула для определения силы трения с треугольной резьбой имеет следующий вид [c.227]

Из формулы (14.19) следует, что для определения коэффициентов полезного действия отдельных механизмов необходимо каждый раз определять работу или мощность, затрачиваемые на преодоление всех сил непроизводственных сопротивлений за один полный цикл установившегося движения. Для этого определяют для ряда положений механизма соответствующие силы непроизводственных сопротивлений. Для большинства механизмов — это силы трения. Далее, по известным скоростям движения отдельных звеньев механизма определяются мощности, затрачиваемые на преодоление сил трения. По полученным значениям мощностей определяют среднюю мощность, затрачиваемую в течение одного полного цикла установившегося движения на преодоление сил трения. Тогда, если мощность движущих сил будет известна, коэффициент полезного действия определится по формуле (14.19). [c.313]

На основании выражений (5.2) и (5.3) получаем следующие формулы Амонтона — Кулона для приближенного определения полной силы трения покоя и силы трения движения [c.69]

Вычисление обобщенных сил будем производить по формулам вида (108), (ПО) , что сводится к вычислению возможной элементарной работы (см. 140). Сначала следует установить, каково число степеней свободы системы, выбрать обобщенные координаты и изобразить на чертеже все приложенные к системе активные силы и силы трения (если они совершают работу). Затем для определения Qi надо сообщить системе такое возможное перемещение, при котором изменяется только координата ( ,, получая положительное приращение S i, вычислить на этом перемещении сумму элементарных работ всех действующих сил по формулам (101) и представить полученное выражение в виде (108). Тогда коэффициент при 6 1 и дает искомую величину Qi. Аналогично вычисляются Qj. Qa,. . . [c.373]

Так, известно, что выдающийся деятель культуры эпохи Возрождения и ученый Леонардо да Винчи (1452—1519) разработал проекты конструкций механизмов ткацких станков, печатных и деревообрабатывающих машин, им сделана попытка определить экспериментальным путем коэффициент трения. Итальянский врач и математик Д. Кардан (1501 — 1576) изучал движение механизмов часов и мельниц. Французские ученые Г, Амонтон (1663—1705) и Ш, Кулон (1736—1806) первыми предложили формулы для определения силы трения покоя и скольжения. [c.5]

Для преодоления этой силы к валу кулачка надо приложить вращающий момент Т, который создает силу / = у/соз . Если пренебречь силой трения качения ролика толкателя по профилю кулачка, то, раскладывая силу Р на вертикальную Р и горизонтальную Р составляющие, получим формулу для определения момента [c.295]

Рассмотрим определение приведенного коэффициента трения / в поступательной кинематической паре, образованной звеньями / и 2 (рис. 20.6), контактирующими по произвольной цилиндрической поверхности. Радиус поверхности р (Р) длиной I является функцией угла р, образованного радиусом р и вектором нормальной силы dPn-Эта сила, являющаяся реакцией в кинематической паре, создает на поверхности контакта давление р(Р). Тогда элементарная сила трения на элементе ds = р (Р) Фр, значение которой определяется по формуле (20.2), будет [c.247]

Если отвлечься от разницы между составляющими скоростей в плоскости соприкосновения тел до удара и после него, т. е. предположить отсутствие импульса мгновенного трения, то формулы (73), (70) и (71) дают искомое решение задачи об определении скоростей центров тяжести тел после удара и импульса мгновенной силы при ударе. [c.142]

Из этих формул следует, что сила и момент трения есть величины порядка б , тогда как сила давления Р имеет порядок б . В связи с этим при определении суммарной поддерживающей силы силой трения можно пренебречь. [c.317]

Из ЭТИХ формул следует, что движение центра масс зависит только от внешних сил, внутренними же силами изменить положение центра масс нельзя. Так, при отсутствии сил трения автомобиль не мог бы двигаться по горизонтальной дороге, потому что силы давления в цилиндрах двигателя являются внутренними и не влияют на движение центра масс, при отсутствии же сил трения между колесами и дорогой внешние силы — вес автомобиля и реакция дороги — вертикальны и сумма их проекций на горизонтальную ось равна нулю. Поэтому вначале неподвижный автомобиль будет буксовать па месте, а двигавшийся с определенной скоростью будет продолжать равномерное прямолинейное движение, что и встречается на практике, когда машина застревает в грязи или теряет управление, попадая на скользкий участок дороги. Движение автомобиля происходит за счет сил трения между его ведущими колесами и дорогой это силы препятствуют пробуксовыванию колес и толкают машину вперед. [c.184]

Однако в связи с этим необходимо иметь в виду следующее г во-первых, сравнивая при статическом определении силы искомую силу с известными сипами, мы пользуемся уравнением (5.3) при а = 0, во-вторых, утверждение о справедливости зависимостей, найденных для силы при покое, также и при движении, является дополнительной гипотезой, требующей опытной проверки, которая осуществляется с помощью уравнения (5.3). Часто опытная проверка не подтверждает сделанного предположения. Такой случай имеет место, например, с силами трения оказывается, что трение при покое (при скорости г = 0) и при движении (при г фО) может быть различным так обстоит дело и с силой пружины, действующей на подвешенный груз. Закон, определяющий силу в зависимости от натяжения [формула (5.2)], справедливый для пружины любой массы при статических измерениях, перестаёт быть справедливым при движении, причём отклонения получаются тем большими, чем больше масса пружины. Если масса пружины мала по сравнению с массой груза, то формулу (5.2) можно считать справедливой при движении груза. [c.25]

Для определения момента сил трения сплошной пяты (рис. 4.10, 6) при г = О формула (4.16) принимает вид [c.86]

При расчете с учетом сил трения в шарнирах механизма после определения по формулам (IV.19)—(IV.22) определяют потери на [c.113]

По экспериментальным данным (см. рис. 22) глубину зоны пластической деформации и для сухого трения, и для трения со смазкой часовым маслом можно принять порядка 80—90 мкм, что близко к значениям А, полученным по формуле (1.2). Таким образом, в пределах чувствительности рентгеновского метода и метода микротвердости, а также точности предложенных теоретических соотношений глубина зоны пластической деформации, определенная расчетным путем с учетом коэффициента трения, дает лучшее совпадение с экспериментом, чем значение А ( 320 мкм), вычисленное по соотношению (1.1). Полученные результаты исследования характера распределения пластической деформации по глубине и оценки зоны ее распространения подтверждают определяюш,ую роль сил трения в развитии пластической деформации, необходимость их учета при разработке критериев перехода от упругого контакта к пластическому. [c.48]

Потери на трение в шариках опоры учитывались следующим образом на каретку 15 (см. рис. 22) укладывались грузы, с помощью которых создавались определенные удельные давления на шарики 18. Возникшие при этом в шариках силы трения качения замерялись. Сила трения — скольжения возникающая в трущихся образцах при определенном удельном давлении, определялась по формуле [c.70]

Подставляя значение А по формуле (18) в уравнения для определения моментов и усилий, можно произвести сравнение нагрузок на механизм при равных времени поворота, моменте инерции и моменте сил трения в опорах поворачиваемого узла. [c.34]

Для определения Xj необходимо выяснить, как изменяются силы трения в рассматриваемом механизме по сравнению с эталонным. Сравнение ведётся либо по т) (его определение см. ниже), либо для аксиальных механизмов по . В табл. 40 даны формулы коэфициентов Xj для часто встречающихся типов кулачковых механизмов и приведены значения Аз, Bj, / q и eg для некоторых частных случаев. [c.104]

В период динамического. расклинивания ролик находится в переменном движении (в начале он под действием сил упругости движется ускоренно, затем после мгновения равномерного движения движется замедленно вплоть до полной остановки). В соответствии с этим изменяется и коэффициент трения сцепления в контакте со звездочкой. Вначале он изменяется от какой-то величины / до коэффициента трения равномерного движения -[-Д, определяемого формулой (130), затем от +Д до какого-то отрицательного значения (—/) и снова принимается значение Д при полной остановке. При малых углах е и малых ускорениях Ух, коэффициент трения сцепления может не достигнуть своей предельной величины и процесс расклинивания происходит без пробуксовок, Только при определенном предельном значении угла е коэффициент трения / может стать равным /= tg Q (где q — угол трения скольжения) и процесс расклинивания будет сопровождаться проскальзыванием. Определим величину этого предельного угла расклинивания. Для этого воспользуемся уравнениями (151) и вместо силы трения сцепления Fi, подставим Fi = Ni tg q. Тогда [c.80]

Для определения силы трения F чашка с неподвижными шарами соединяется с динамометром. Расчет коэффициентов трения проводится по формуле [c.153]

Необходимо отметить, что известные формулы для определения угла факела при истечении идеальной жидкости и реальной с учетом сил трения о торцовые стенки камеры закручивания являются частными случаями формулы (56). Так, без учета потерь давления топлива, неравномерности распределения скоростей вблизи внутренних стенок распылителя и падения момента количества движения формула (56) примет вид [c.67]

Учет влияния сил трения о торцовые стенки камеры закручивания при истечении реальной жидкости приводит к формулам для определения угла факела аналогичным формулам для определения угла факела идеальной жидкости (57) и (58). Эти формулы отличаются только тем, что в них геометрическая характеристика заменена эквивалентной характеристикой. Для определения угла факела можно использовать кривые, приведенные на рис. 26, откладывая по оси абсцисс вместо А значение А . [c.67]

Для учета перечисленных сил трения при определении усилия вводится специальный коэффициент запаса х = 1,5 -f- 2,0, нижний предел которого выбирается при непосредственной связи сервомотора с рейкой топливного насоса. Таким образом, усилие, необходимое для смещения реек топливных насосов, отнесенное к оси движения поршня сервомотора, определяется по формуле [c.336]

В тех случаях, когда в системе автоматического регулятора и топливоподающей аппаратуры действуют в основном силы гидродинамического трения, определению подлежит фактор торможения д, входящий в формулу (255). [c.380]

Соотношение (9.33) носит название формулы Борда — Карно. Имея в виду те допущения, при которых была получена эта формула, применять ее можно только в случае, когда длина широкой части канала достаточна для выравнивания профиля скорости. Однако и здесь вносится определенная погрешность, так как при записи уравнения количества движения мы не учитывали импульс сил трения, обеспечиваюш,их выравнивание поля скоростей после участка расширения. [c.261]

Из перечисленных видов фрикционных связей первые три относятся к категории механического зацепления, а последние два — к категории молекулярного схватывания (адгезионного взаимодействия). В современной теории трения сформулированы условия перехода от одного вида фрикционной связи к другому (для механического зацепления). На базе теории упругости и пластичности с учетом дискретности касания поверхностей разработаны методы теоретического расчета сил трения и коэффициента трения [2]. Наибольшую трудность в таких расчетах представляет определение молекулярной (адгезионной) составляющей силы трения. В предложенных теоретических формулах для расчета сил трения молекулярную составляющую определяют с помощью эмпирических констант. [c.13]

Известно много формул для определения величины сил трения. Те из них, которые применяют в теории обработки металлов давлением, могут быть разбиты на три группы 1) содержащие в качестве независимой переменной (аргумента) какой-либо физический фактор (нормальное давление, предел текучести деформируемого металла, вязкость смазки и др.) 2) описывающие распределение сил трения в зоне контакта, причем одним из аргументов они включают чисто геометрический параметр, т. е. координату точки контактной поверхности 3) определяющие среднюю удельную силу трения в очаге деформации. [c.15]

Специальные исследования [80] показывают, что введение допущения о постоянстве сил трения не вносит большой погрешности, например, при решении задачи определения среднего контактного давления. Важно только, чтобы сумма элементарных сил трения была определена правильно, т. е. был выбран правильно показатель сил трения в формуле (16). Принятие условия /= onst позволяет значительно упростить математические операции и получить относительно простые конечные формулы. [c.71]

Таким образом, все варианты определения коэффициента трения по усилию деформации должны быть отнеч ены к числу приближенных. Кроме того, во многих литературных источниках при описании метода давления не делается различия между коэффициентом трения / и показателем сил трения /(у. Формулы (173), (175), (176) рекомендуются непосредственно для расчета коэффициента трения, без учета переходных соотношений (174) и (177). Это вносит дополнительную существенную погрешность в результаты определения коэффициента трения. [c.80]

При рассмотрении явления сухого трения во вращательной кинематической паре пользуются различными гипотезами о законах распределения нагрузки на поверхностях элементов этой пары. С помощью этих гипотез могут быть выведены соответствующие формулы для определения сил трения и мощности, затрачиваемой на преодоление этих сил. Такие гипотезы были предложены некоторыми учеными (Рейе, Вейсбах и др.). Недостатком всех этих гипотез, так же как это имело место и для винтовой пары, является отсутствие достаточного экспериментального материала по вопросам распределения давлений во вращательных парах, работающих без смазки. Поэтому мы не будем останавливаться на всех различных формулах определения сил трения во вращательных парах, ограничившись выводом простейших из них, сделанным на основе элементарнейших предположений, схематизирующих явление. [c.227]

Для определения вязкости жидкости Кулон употреблял следующий метод подвесив на пружине тонкую пластинку А, он заставлял ее колебаться сначала в воздухе, а затем в той жидкости, вязкость которой надлежало определить, и находил продолжительность одного размаха Т — в первом случае и 2 — во втором. Сила трения между пластинкой и жидкостью может быть выражена формулой 2Skv, где 25 — поверхность пластинки, v — ее скорость, k — коэффициент вязкости. Пренебрегая трением между пластинкой и воздухом, определить коэффициент k по найденным из опыта величинам Ti и если масса пластинки равна т. [c.249]

В предыдущем параграфе расс.мотрено трение в поступательной паре с плоскими направляющими под действием нагрузки Q, направленной под углом а к нормали. При этом получена формула (7.3) для определения силы трения. Если направляющие ползуна имеют другую форму, нанри.мер трапеции (клина) или цилиндра, то для определения силы трения можно воспользоваться понятием приведенного коэффициента трения / и приведенного угла трения р, которые учитывают форму направляющих. [c.74]

Замечание. Если связи, налолсенные на точки системы, иендеальны, то разности полных реакций и реакции, определенных формулами (1.20), надо относить к активным силам. Следовательно, в частности, к активным силам при применении соотношения (И. 1) надо относить и силы трения скольжения. [c.109]

Остановимся более подробно на некоторых общих свойствах одноразмерных неадиабатических волн и дадим, в частности, расчетные формулы для определения абсолютной скорости распространения волны. Из уравнений импульсов и неразрывностн следует, что в любом случае yдapJиoй волны (в пренебрежении силами трения) справедливо следующее соотношение [c.227]

Расчетные формулы для определения коэффициента теплоотдачи при ламинарном движении пленки могут быть получены теоретическим и экспериментальным путем. Теоретическое решение задачи основано на определении толш,ины пленки из условия равновесия сил трения, тяжести, поверхностного натяжения и инерции для элементарного объема конденсата с последующим определением коэффициента теплоотдачи по формуле (12.8). Впервые такое решение для ламинарной пленки получено Нуссельтом в 1916 г. [c.414]

В этом случае нетрудно понять механический смысл влияния вязкости. Согласно гипотезе Ньютона [см. формулу (6)], жидкость как бы прилипает к стенкам и поэтому скорость граничнойструйки, примыкающей к стенке, равна нулю. Но уже на небольшом расстоянии от стенки она значительна (см., например, эпюру скорости по сечению трубы на рис. 64, а). Это и является причиной возникновения градиента скорости и, как результат, касательного напряжения т, которое, действуя на площадь жидкостного трения, создает силу сопротивления. Для преодоления этих сил требуется определенная затрата механической энергии жидкости. Поэтому в процессе движения вязкой жидкости запас ее механической энергии уменьшается. Обращаясь к схеме рис. 67, можно утверждать, что [c.117]

На диаграмме pv площадь, изображающая действительную работу истечения /, может быть получена проведением изоэнтальпы с-с. Согласно формуле (15.35), для определения работы / необходимо из площади dabe (рис. 15.15), равной работе / д, вычесть площадь, равную работе Л/. Последняя равна пл. ek b при условии, что удельная энтальпия в точке с равна удельной энтальпии в точке с. Действительно, в этом случае пл. da k равна ii — i2 = l. Также понятно, что полная удельная работа / р сил трения равна пл. аЬс + + пл. k be. [c.227]

При дви5кении подводной лодки на большой глубине влияние существования свободной поверхности жидкости на поле скоростей вблизи тела ничтон<но мало. В этом случае наличие сопротивления связано с силами вязкого трения и с возникновением в потоке жидкости вихрей, что при малых скоростях хода обусловливается свойством вязкости воды. Если в рамках теории идеальной жидкости можно принять, что влияние свободной поверхности несущественно, то потенциал скоростей вблизи тела можно считать таким же, как и в бесконечной массе жидкости. На этом основании при установившемся поступательном движении лодки с постоянной скоростью из формулы (16.1) после подстановки в нее давления, выраженного по формуле Коши — Лагранжа, получим, что сила А будет отлична от нуля только за счет гидростатической части давления и будет точно равна силе Архимеда (см. также 8). Момент гидродинамических сил будет равен моменту силы Архимеда, определенному по правилам гидростатики, и добавочному динамическому моменту, определенному по формуле (16.15). [c.208]

Работа деталей резьбового соединения. В большинстве случаев )езьбовое соединение предварительно затягивают. При этом на поверхности стыка соединяемых деталей возникает сила трения, препятствующая действию внешней сдвигающей нагрузки. В результате действия сил трения между витками резьбы и на опорных поверхностях винта или гайки стержень винта нагружается крутящим моментом, численно равным моменту трения на резьбе Л4р, который может быть определен по формуле (1,78). [c.416]

В соответствии с этими неравенствами на рис. 8.8 построена карта устойчивости для л = О и для нескольких значений величины силы/ . Как видим, наличие силы трения приводит в данном случае к некоторому расширению области устойчивости, однако не устраняет возможности возникновения неустойчивых режимов. Точка А на рис. 8.8 соответствует значениям параметров, для которых построены законы движения на рис. 8.7. (Напомним, что решению вопроса об устойчивости того или иного режима движения следует предпослать проверку его по неравенствам (8.11).) Выполненный нами анализ устойчивости позволяет теперь ответить на вопрос, какой из этих двух возможных режимов будет реализован системой. Каждому из них соответствует определенное значение %2, вычисленное в соответствии с формулой (8.8). С другой стороны, эти значения А.2 непосредственно используются при определении нижних границ областей устойчивости согласно уравнению (8.25). Последовательно подставляя сюда значения и кгг, соответствующие знакам в формуле (8.8), можно убедиться в том, что критериям Шура удовлетворяет значение Я,2, соответствующее знаку минус перед корнем. Другими словами, устойчивым оказывается тот из режимов движения системы, который сопровождается более активным ударным взаимодействием ее частей. На рис. 8.7 этот режим движения изображен сплошными линиями. [c.275]

Для нормального протекания процесса, особенно для его начала в период захвата, необходима определенная величина сил трения (рис. 19.1, а). Со стороны валков на заготовку действуют нормальные силы Л( и сипа трения Т. Для соблюдения условий захвата и перемещения заготовки в направлении прокатки необходимо, чтобы Psinet < Г osa. Угол а, при котором это условие выполняется, называется углом захвата. Выразив силу трения как Т - fN, гцр/— коэффициент трения, и подставив в формулу условия захвата, получим sin а tg а, т.е. для обеспечения захвата заготовки валками необходимо, чтобы тангенс угла захвата был меньше коэффициента трения. [c.403]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...