Угол трения скольжения

В период динамического. расклинивания ролик находится в переменном движении (в начале он под действием сил упругости движется ускоренно, затем после мгновения равномерного движения движется замедленно вплоть до полной остановки). В соответствии с этим изменяется и коэффициент трения сцепления в контакте со звездочкой. Вначале он изменяется от какой-то величины / до коэффициента трения равномерного движения -[-Д, определяемого формулой (130), затем от +Д до какого-то отрицательного значения (—/) и снова принимается значение Д при полной остановке. При малых углах е и малых ускорениях Ух, коэффициент трения сцепления может не достигнуть своей предельной величины и процесс расклинивания происходит без пробуксовок, Только при определенном предельном значении угла е коэффициент трения / может стать равным /= tg Q (где q — угол трения скольжения) и процесс расклинивания будет сопровождаться проскальзыванием. Определим величину этого предельного угла расклинивания. Для этого воспользуемся уравнениями (151) и вместо силы трения сцепления Fi, подставим Fi = Ni tg q. Тогда [c.80]

Из последнего следует, что клиновые механизмы свободного хода при т = оо практически могут работать удовлетворительно только тогда, когда угол трения скольжения в контакте обоймы будет больше удвоенного угла трения скольжения дг, т. е. при [c.163]

Я2 — угол трения скольжения в контакте обоймы ния надежности рас- [c.166]

Угол трения скольжения 14 [c.505]

Qe — угол трения (скольжения) [c.236]

Ось прижимного штифта должна быть направлена через центр ролика. Сила пружины, действующая на ролик, должна обеспечивать постоянное прижатие ролика к обойме и звездочке. Приближенно Р = тш (R — г) sin р, где т— масса ролика ш—угловая скорость звездочки R — г = —радиус расположения центра ролика, м р— угол трения (скольжения). [c.222]

Обозначения — сила зажима, кгс (2 — приложенные силы, кгс а — угол клина, градусы Ч>, Ф>. Фа — углы трения ва наклонной горизонтальной поверхностях клина (Ф1 -= ф, = 6 - 6°) а —. длина направляющей плунжера, мм О — наружный диаметр ролика, мм — диаметр цапфы ролика, мм I) = 0,8- -0,9 — коэффициент полезного действия рычажных механизмов = 0.1-ь0,15— коэффициент трения плунжерной пары (или на нижней поверхности кулачка) Ь — длина рукояти Ч1 = 0,9 — коэффициент, учитывающий потери на трение в шарнирной части прихвата Ф1 угол трения скольжения в точке зажима кулачком. [c.526]

Углы трения скольжения в покое о сталь и резину 0 на 6—11° меньше углов естественного откоса в покое <ро Д,ля тех же флюсов, исключение составляет пыль, для которой угол трения скольжения 0 о сталь на 8° больше угла естественного откоса в покое Фо. [c.50]

Оср — средний угол подъема эксцентрика в точках зажима Ф1 и ф2 — угол трения скольжения в точке А зажима и в цапфе эксцентрика. [c.22]

Для клина с двумя роликами (фиг. 15) трение скольжения заменяется трением качения, н в формулу (10) вместо коэффициента трения скольжения (tg фх) и угла трения скольжения (ф) следует подставлять приведенные коэффициент трения качения (tg ф1 р) и угол трения качения (q) p), т. е. выраженные соответственно через коэффициент и угол трения скольжения. [c.60]

Устройство для отвода переполнения не требуется. Если механизм используется для конических роликов, он обеспечивает только первичную ориентацию, вторичная ориентация по положению центра тяжести осуществляется устройством, выполненным вне механизма ориентации. Механизм относится к категории универсально-наладочных. Переналадка на различные типо-ры заготовок заключается в смене насадки и трубки. Угол наклона конуса кожуха бункера ЛО 2р угол трения скольжения заготовок по днищу) угол уклона конуса основания днища = 90 —р. [c.233]

Г. Рассмотрим основные закономерности, характеризующие явление трения скольжения несмазанных тел. Пусть тело, вео которого равен G, находится в покое на наклонной плоскости (рис. 11.3), имеющей угол наклона а к горизонту. Если обозначить нормальную реакцию наклонной плоскости через F", а силу, возникающую вследствие трения и направленную параллельно плоскости, — через то для равновесия тела (влиянием опрокидывающего момента пренебрегаем) необходимо, чтобы удовлетворялись равенства [c.214]

Так же как и в ранее рассмотренных задачах, полная реакция F звена 2 на звено 1 приложена к точке касания С звеньев и отклонена от направления общей нормали на угол трения (р в сторону, противоположную вектору относительной скорости скольжения о.,,. Величина силы трения приложенной к звену 1, определяется по формуле = /f", где / — коэффициент трения скольжения. [c.232]

Тогда углом давления будет угол между нормалью п — п и направлением скорости V ,- В том случае, когда учитывается трение скольжения звеньев высшей пары, необходимо силу давления (силу реакции) одного звена на другое отклонять от нормали на угол трения. [c.421]

Масса затвора т = 150 т внешний диаметр катков О = 0,6 м коэффициент трения качения к = 0,01 см диаметр цапф Ф = 0,3 м коэффициент трения скольжения в цапфах / = 0,15 Ь = 0,1 м угол а = 120°. [c.40]

Автомобиль удерживается с помощью тормозов на наклонной части дороги. При перемещении тормозной педали на 2 см тормозные колодки дисковых тормозов перемещаются на 0,2 мм. Диаметр рабочей части диска 220 мм, нагруженный диаметр колеса 520 мм, вес автомобиля 14 кН. Определить, с какой силой водитель должен нажимать на педаль тормоза, если угол наклона дороги 20°, Трением качения пренебречь. Коэффициент трения скольжения между тормозными колодками и диском / = 0,5. Тормоза всех колес работают одинаково. [c.57]

Однородный цилиндр с горизонтальной осью скатывается под действием силы тяжести со скольжением по наклонной плоскости при коэффициенте трения скольжения /. Определить угол наклона плоскости к горизонту и ускорение оси цилиндра. [c.308]

Задача 1030. Телу, находящемуся на наклонной плоскости, сообщена начальная скорость направленная вдоль плоскости вверх. Определить, с какой скоростью тело вернется в исходное положение, если угол трения скольжения ф = onst, а угол наклона плоскости а, причем а > ф. [c.363]

Такие механизмы следует применять для заготовок без окалины и заусенцев, так как направляющие этих механизмов легко засоряются. Эти механизмы применяют для подачи коротких цилиндрических стержней, длина которых незначительно отличается от их диаметра (0,8 < //d< < 1,4) для стержней (игл) с 6 при d < 3 мм и стержней с ijd С 3 дисков и шайб. Форма ползунов (полувтулок) 1 л 2 зависит от формы подаваемых заготовок. Угол конуса полувтулокаа = 45°. Угол наклона стенок корпуса бункера а = 90° — р, где р — угол трения скольжения заготовок (практически а= 45ч-55°). [c.273]

Здесь а угол наклона рабочей поверхности аЬ клина ф1 — угол трения скольжения на наклонной плоскости аЬ клина ф2 — угол трения скольжения на горизонтальной плоскости d клина 1 ф1== =/i — коэффициент трения скольжения на наклонной плоскости клина tgфа=/2 —коэффициент трения скольжения на горизонтальной плоскости клина. [c.61]

Обозначения а Q — сила закрепления заготовки и сила на приводе соответственно. И а — угол скоса клина ф фх Фз — углы трения (ф = ф] = Фа = = 5 6°) приведенный угол трения фщ, = ar tg (d/D), ф — угол трения скольжения в точке закрепления эксцентриком d и -D — диаметр цапфы ролика и наружный диаметр ролика соответственно, мм in = 0,85 Н-0,95 — КПД рычажного ЭЗМ / = = 0.10,15 — коэффициент трения плунжерной пары L —длина рукоятки, мм — сила сопротивления пружины, Н (На эскизах не показана) I, 1х, U, — плечи, мм. [c.412]

Расчет нагрузок на опоры зубчатых и ременных передач. Опоры зубчатых передач (рис. 100). Обозначения Doi и Doa — диаметры начальных окружностей цилиндрических колес или средние диаметры начальных конусов конических колес, см 2 и 2а — число зубьев колес R — нормальное усилие, действуюш ее в зацеплении, И Р — окружное усилие в зацеплении, Н Т — радиальное усилие в зацеплении, Н Л — осевое усилие в зацеплении, Н а — угол зацепления в плоскости, перпендикулярной боковой поверхности зуба р — угол трения скольжения между зубьями (для большинства случаев принимают равным 3°) Ffi, Frii, Fr III — радиальные нагрузки на подшипники, И — угол наклона зуба 6i и бд — углы начальных конусов, зубчатых колес конической передачи t угол подъема винтовой линии червяка h — ходовая высота подъема винтовой линии червяка а — число заходов червяка Fa — осевая нагрузка на подшипник, Н G — масса, кг. [c.524]

Определение нагрузок, действующих на опоры зубчатых передач. В формулах (в дополнение к приведенным) приняты следующие услоййме обозначения F u /v2 - радиальные нагрузки на подшипники. И Fa - осевая нагрузка на подшипник р - угол трения скольжения между зубьями (р = 3°) 5i, 62 -утлы начальных конусов зубчатых колес конических передач а - угол зацепления р - угол наклона зуба т - угол подъема винтовой линии червяка h - ход винтовой линии червяка t -шаг по оси червяка d - чисто заходов червяка. [c.466]

Анализируя расширение зоны сдвига в зернистых песчаных материалах Р. Ньюленд и В. Аллей предложили для описания максимальной прочности на сдвиг использовать зависимость т = = а tg ( + Фо), где i— средний угол отклонения частицы при смещении от направления приложенного сдвигающего усилия фо — угол трения скольжения между частицами. Через несколько лет аналогичное уравнение было получено Р. Роу, Л. Барденом и Д. Ли для песчаных грунтов, исходя из рассмотрения равенства работы внешней нормальной силы на вертикальном перемещении в процессе расширения и работы внутренних сил по преодолению трения при сдвиге и расширении. [c.76]

Смотреть страницы где упоминается термин Угол трения скольжения : [c.220] [c.156] [c.103] [c.59] [c.968] [c.28] [c.30] [c.66] [c.81] [c.127] [c.128] [c.166] [c.190] [c.14] [c.222] [c.70] [c.154] [c.35] [c.417] [c.513] [c.288] [c.439] [c.152] [c.204] [c.23] [c.35] [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...