Тепловые напряжения в цилиндрической оболочке

В качестве наиболее простой задачи термоупругости оболочек в 6.6 рассматривается задача о тепловых напряжениях в цилиндрической оболочке разрешающее уравнение этой задачи является дифференциальным уравнением четвертого порядка с постоянными коэффициентами. Далее выводятся разрешающие уравнения для других форм оболочек с постоянной кривизной меридиана (конической, сферической, торообразной). Для каждой из них в 6.7 составляется разрешающее уравнение в виде дифференциального уравнения второго порядка относительно комплексной функции, при этом используются известные в теории оболочек стати ко-геометрическая аналогия и комплексное преобразование уравнений. Анализ форм решений и граничных условий для этих оболочек излагается в 6.8. [c.170]

Тепловые напряжения в цилиндрической оболочке [c.180]

Д и д ы к В. 3., К о р д у б а Б. М. Исследование температурных напряжений в цилиндрической оболочке, локально нагреваемой путем конвективного теплообмена. В кн. XV Научное совещание по тепловым напряже- [c.360]

Зарубин В. С. Исследование истории нагружения неравномерно наг-гретой цилиндрической оболочки. В сб. Тепловые напряжения в элементах конструкций . Вып. 4. Киев, Наукова думка , 1964. [c.251]

Кабанов В. Б. Устойчивость анизотропной круговой цилиндрической оболочки при продольном сжатии, внутреннем давлении и неравномерном нагреве по длине. В сб. Тепловые напряжения в элементах конструкций. Вып. 4. Киев, Наукова думка , 1964, стр 159—167. [c.349]

Кабанов В. В. Влияние температуры и внутреннего давления на устойчивость круговой цилиндрической оболочки при сжатии и растяжении. В сб. Тепловые напряжения в элементах конструкций. Вып. 11. Киев, Наукова думка , 1971, стр. 185—189. [c.350]

Кабанов В. В. Устойчивость цилиндрической оболочки при сжатии, боковом давлении и нагреве. Сб. Тепловые напряжения в элементах констр. Вып. 14. Киев, Наукова думка , 1974, стр. 129—132. [c.350]

Емельянов Р.Ф., Семенюк Н.П. Влияние температуры на устойчивость продольно сжатых цилиндрических оболочек из стеклопластика.— В кн. Тепловые напряжения в элементах конструкций.—Киев Наукова думка, 1973, вып. 13. [c.383]

Рассмотрим две характерные задачи о тепловых напряжениях и перемещениях в цилиндрической оболочке. [c.183]

Температуры колебания, напряжения, возникающие от них в пластинках 238 в цилиндрических оболочках 408. Тепловой установившийся поток в пластинках 238 в цилиндрических оболочках 406, Тождественные зависимости между составляющими перемещения—см. сов-местности условия. [c.450]

Никитин В. Д., Письменная Г. И. Определение термических напряжений и деформаций в сферических и цилиндрических оболочках прн неравномерном распределении температуры вдоль меридиана (образующей). Сб. Тепловые напряжения в элементах конструкций . Вып. IV. Киев, Наукова Думка . 1964. [c.48]

Пискун В. В. Напряженное состояние упрочняющейся цилиндрической оболочки при неизотермическом нагружении. — В сб. Тепловые напряжения элементов конструкций. — Киев Наукова думка, 1970, вып. 9, с. 210. [c.199]

Известны случаи термического выпучивания, сопровождающегося разрушением тонкостенных цилиндрических оболочек, усиленных в окружном направлении кольцами, жесткими на изгиб в своей плоскости. Если при нагружении внешним давлением оболочка работает в неравномерном тепловом поле с перепадом температур в радиальном направлении, то сжимающие напряжения в отдельных участках колец от действия избыточного давления и неравномерного нагрева могут складываться, и при недостаточно высоких местных критических напряжениях может произойти выпучивание, сопровождающееся значительной потерей несущей способности конструкции. Величина разрушающего давления в этом случае будет значительно меньше, чем при отсутствии температурного поля [13]. [c.214]

А. И. Лурье, В. В. Новожилова и др. Для оболочек вращения с постоянной кривизной меридиана (цилиндрической, конической, сферической, торообразной) при осесимметричном температурном поле решения получаются в элементарных и специальных функциях, удобных для анализа тепловых напряжений при разных граничных условиях. [c.9]

Наряду с механическими усилиями (внутреннее давление р, затяг, вес, опорные реакции) в расчет вводились тепловые нагрузки от перепадов температур (по толщине стенки, по окружности и по образующей), а также от разности температур между сопрягаемыми элементами. Температурные напряжения от тепловых нагрузок устанавливались на основе решения задач термоупругости для цилиндрических и сферических оболочек, пластин и стержней с различной жесткостью закрепления. [c.30]

Шаровая форма твэла позволяет добиться меньших температурных напряжений в оболочке по сравнению с напряжениями в цилиндрических стержневых твэлах при одинаковой объемной плотности теплового потока и равных геометрических размерах. Шаровая форма также допускает значительное уменьшение их размеров, поскольку обычно такие твэлы не являются конструкционными элементами активной зоны, а заполняют в виде шаровой насадки либо всю активную зону, как в реакторах AVR, THTR-300, либо какие-то ее части. [c.7]

Мотов ил овец И. А. Температурное поле и тепловые напряжения в обогреваемой цилиндрической оболочке при переменном уровне жидкости. В сб. Тепловые напряжения в элементах конструкций . Вып. 3. Киев. Изд-во АН УССР, 1963. [c.252]

Замула Г. Н. Ползучесть и устойчивость неравномерно нагретой круговой цилиндрической оболочки. — Тепловые напряжения в элементах конструкций, 1974, вып. 14, с. 33—37. [c.98]

К а б а н о в В. В. Устойчивость круговой цилиндрической оболочки при неравномерном нагреве. В сб. Тепловые напряжения в элементах конструкций. Вып. 3. Киев, АН УССР, 1963, стр. 201. [c.349]

Кур шин Л. М. Об устойчивости при нагреве цилиндрической оболочки с холодными диафрагмами. В сб. Тепловые напряжения в элементах конструкций. Вып. 3. Киев, АН УССР, 1963, стр. 211—219. [c.350]

Куршин Л. М. Об устойчивости при нагреве цилиндрической оболочки с холодными диафрагмами.—В кн. Тепловые напряжения в элементах конструкций.—Киев Изд-во АН УССР, 1963, вып. 3. [c.385]

Если оболочка подвержена только тепловому воздействию и свойства ее материала одинаковы в направлениях, касательных к срединной поверхности, то полные деформации также будут одинаковы в этих направлениях. В частности, для круговой цилиндрической оболочки в (5.39) Ёфф = 8гг И ДЛЯ КЗЖДОГО ЗНЗЧеНИЯ Лз справедливо е ф = и фф = В этом случае в каждом слое оболочки (не только цилиндрической) возникает двухосное напряженное состояние с равными напряжениями в любых двух ортогональных направлениях. Для такого напряженного состояния r = сг , еС ) = а (1 х)/Е и = 2 , где а, (") и — одинаковые для всех направлений напряжение, упругая и неупругая деформации. Тогда напряженно-деформированное состояние участка оболочки с постоянным по толщине значением полной деформации е не будет зависеть от кривизны срединной поверхности и может быть найдено так же, как для неравномерно нагретой (или многослойной) пластины с использованием условий h [c.207]

Тонкостенные элементы конструкций многих приборов, аппаратов и машин подвергаются локальному двустороннему или одностороннему тепловому воздействию. При этом коэффициент теплоотдачи с их боковых поверхностей с достаточной степенью точности может быть аппроксимирован кусочно-постоянной функцией координат В настоящей главе методом И. Ф Образцова и Г. Г. Онанова [117] строятся единые для всей области определения решения одномерных и двумерных стационарных задач теплопроводности и соответствующих статических задач термоупругости для пластинок и цилиндрических оболочек, коэффициенты теплоотдачи с боковых поверхностей которых —кусочно-постоянные функции одной переменной На примере одномерной задачи показывается, что при локальных тепловых воздействиях по областям, размеры которых одного порядка с толщиной тонкостенных элементов, оправданным является введение интегральных характеристик по областям нагрева, С помощью метода интегральных характеристик находится решение двумерной квазистационарной задачи теплопроводности и соответствующей задачи термоупругости для пластинки, подвергнутой двустороннему локальному нагреву движущейся прямоугольной областью, размеры которой соизмеримы с толщиной пластинки. Из проведенных численных исследований вытекает, что рост теплоотдачи с поверхностей вне области локального нагрева приводит к уменьшению температурных напряжений в пластинках. [c.138]

Рис. 4.32. Кривые распределения вдоль меридиана упругих меридиональных и окружных oq напряжений на внутренней (а, б) и внеишей (в, г) поверхностях переходной от фланца к конической оболочке зоны цилиндрического корпуса типа I в момент достижения теплового состояния режима Aj

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...