Напряжения в осесимметричной оболочке

НАПРЯЖЕНИЯ В ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ ОБОЛОЧКЕ [c.468]

Напряжения в осесимметричной оболочке [c.526]

Определение напряжений в осесимметричных оболочках [c.9]

Определение напряжений в осесимметричных оболочках по безмоментной теории [c.312]

Полученное выражение после отыскания из граничных условий значения произвольной постоянной интегрирования позволяет установить поле напряжений в осесимметричной оболочке, деформируемой без упрочнения при отсутствии сил треиия, но с учетом изменения толщины заготовки в процессе деформирования. Недостатком этого выражения является его сложность и невозможность выразить напряжение явной функцией координаты. [c.43]

Температурные напряжения в цилиндрической оболочке при осесимметричном нагреве [c.196]

Рассмотрено аналитическое определение перемещений и напряжений в ортотропных оболочках вращения, испытывающих осесимметричный нагрев. Изучено влияние термоциклирования на предельные нагрузки при внешнем давлении оболочек из КМ на углеродной основе. [c.146]

K оценке напряжений в осесимметрично нагретых оболочках 189 [c.189]

Рассмотрим задачу об осесимметричном одностороннем механическом взаимодействии между двумя соосными оболочками вращения с меридианом произвольной формы [46, 121]. Оболочки считаем тонкими, их НДС опишем классической теорией Кирхгофа — Лява, дополненной учетом квадратичной геометрической и физической нелинейностей по теории малых упругопластических деформаций. Предположим, что контактное давление (нормальное к поверхности напряжение) намного меньше нормальных напряжений в сечениях оболочек и оболочки в зонах контакта свободно проскальзывают. [c.47]

Рассмотрим тепловые напряжения в конической оболочке при осесимметричном температурном поле, вызывающем чисто тепловые деформации [c.194]

Тонкие искривленные оболочки постоянной толщины, ограниченные двумя параллельными поверхностями вращения, являются распространенным элементом инженерных конструкций. В приложениях первостепенное значение имеют достаточно жесткие искривленные металлические оболочки, в которых боковые смещения точек срединной поверхности, т. е. прогибы оболочки при ее деформировании, остаются малыми по сравнению с толщиной оболочки. Устойчивые состояния равновесия напряжений в таких оболочках из упругого материала, нагруженных осесимметрично расположенными внешними силами, в особенности в цилиндрических и сферических оболочках, находящихся под действием равномерного давления газа или жидкости или сил, равномерно распределенных вдоль параллельных кругов, всесторонне исследованы довольно простыми средствами ). [c.817]

НАПРЯЖЕНИЯ В полусферической ОБОЛОЧКЕ, НАХОДЯЩЕЙСЯ ПОД ВОЗДЕЙСТВИЕМ ОСЕСИММЕТРИЧНОЙ АЭРОДИНАМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ [c.81]

В осесимметричных оболочках, как и в любых других, существуют и изгибные и мембранные усилия. Они однозначно определяются величинами обобщенных деформаций, под которыми в данном случае понимаются растяжения и искривления срединной поверхности Если перемещения каждой точки срединной поверхности известны, то такие деформации и результирующие внутренних напряжений, или просто напряжения, определяются по формулам, которые можно найти в обычных курсах теории оболочек. [c.259]

В табл. П3.6 приведены формулы для нахождения перемещений, усилий и напряжений в сферической оболочке без отверстия в вершине от неравномерного вдоль меридиана и по толщине осесимметричного температурного поля. [c.230]

Та бли ца ПЗ.З. Формулы для перемещений, усилий и напряжений в осесимметричной цилиндрической полубесконечной оболочке [c.235]

Таблица ПЗ.З. Формулы для перемещений, усилий н напряжений в осесимметричной сферической оболочке постоянной

Пусть резервуар заполнен (частично или полностью) газом, жидкостью или сыпучим веществом. Давление р кгс/см в этом случае может меняться по высоте (т. е. вдоль оси резервуара), но, очевидно, будет одинаковым во всех точках плоскости, перпендикулярной к оси резервуара. Тогда оболочка будет находиться не только в без-моментном, но и в осесимметричном напряженном состоянии. [c.469]

Уравнения (18.4) и (18.5) дают возможность найти все усилия в осесимметричной безмоментной оболочке. В сопротивлении материалов принято эти уравнения записывать в напряжениях. [c.528]

Приближенная модель прочности оболочки вращения при осесимметричном нагружении. При построении приближенной модели принимается, что основное напряженное состояние оболочки является безмоментным. Краевой эффект учитывается приближенно с помощью расчета эквивалентной цилиндрической оболочки (рис. 16.26). Напряжения в оболочке при безмоментном напряженном состоянии определяются на основе зависимостей (134) и (136). [c.546]

Решение осуществлялось для случая отсутствия внутреннего давления, так как испытание проводилось при уровне давления, не оказывающем существенного влияния на распределение деформаций компенсатора. Также предполагалось отсутствие температурных напряжений, обусловленных градиентами температуры по длине и толщине оболочки. Указанные ограничения не являются обязательными при использовании разработанной для ЭВМ программы и вытекают из характерных условий работы компенсатора. При этих условиях для определения осесимметричного напряженно-деформированного состояния оболочки переменной толщины в А -м полуцикле могут быть использованы следующие уравнения [c.200]

Анализ расчетных зависимостей для определения напряжений в тонкостенной цилиндрической оболочке при осесимметричном давлении [c.38]

При определении главных напряжений в трубе, подверженной действию осесимметричного внутреннего давления, обычно пользуются формулой Ляме, пригодной для вычисления напряжений в оболочках любой толщины. При выводе этой формулы принимались следующие допущения 1) материал трубы однороден и изотропен 2) труба имеет цилиндрическую форму 3) давление нормально к поверхности трубы и равномерно распределено по поверхности 4) труба после деформации сохраняет цилиндрическую форму и любое ее сечение остается плоским после деформации. [c.38]

Напомним, что выше начальный прогиб Wq — (х) и начальное окружное усилие Ту = Ту (х) определены с использованием решения уравнения обычного линейного краевого эффекта. Такой краевой эффект не оказывает заметного влияния на критическую нагрузку, так как зона начального моментного состояния локализована вблизи закрепленных торцов, а амплитуда начального прогиба при нагрузках порядка критических невелика. Однако для сжатой в осевом направлении цилиндрической оболочки имеется одно обстоятельство, существенно увеличивающее влияние начального моментного напряженного состояния оболочки на критические нагрузки. Осевые усилия в цилиндрической оболочке могут заметно влиять на докритические прогибы Wq, если абсолютные значения осевых усилий имеют порядок q p. Для выявления этого влияния при определении начального прогиба вместо линейного уравнения осесимметричного изгиба оболочки (6.65) следует использовать так называемое уравнение нелинейного осесимметричного краевого эффекта [c.264]

В настояш ей статье предложен метод расчета напряженного и кинематического состояний при формообразовании осесимметричных оболочек из пространственных или плоских заготовок произвольной в плане формы. Предполагается, что вся заготовка находится в пластическом состоянии. [c.89]

Таким образом, основываясь на использовании характеристических свойств систем уравнений, описывающих деформирование жесткопластического материала в условиях пластического плоского напряженного состояния, удалось предложить метод расчета напряженного и кинематического состояний, возникающих при нестационарном формообразовании осесимметричных оболочек. [c.94]

Таким образом, разработан метод расчета процессов нестационарного формообразования осесимметричных оболочек, основанный на использовании характеристических свойств системы уравнений, описывающих деформирование идеального жесткопластического материала в условиях плоского напряженного состояния. [c.96]

Мы рассмотрели способы определения напряжений в осесимметричных тонкостенных сосудах, находящихся под действием внутреннего давления. Основным условием применимости расчетных формул было требование тонкостен-ности. Необходимо, чтобы толщина оболочки была существенно меньше других характерных размеров, например радиусов кривизны. Это позволяет считать напряжения равномерно распределенными по толщине и пренебрегать надавливанием между слоями оболочки. [c.332]

Глава 4 посвящена изучению аналитическими и численными методами локальной термоустойчивости ортотропных цилиндрических и сферических оболочек. В ней также рассмотрено аналитическое определение перемещений и напряжений в ортотропных оболочках вращения, испытывающих осесимметричный нагрев, влияние термоциклирования на предельные нагрузки при внешнем давлении на примере углеродных оболочек и представлен алгоритм расчета теплофизических характеристик многослойных КМ. [c.8]

Центробежные силы, действующие на резиновый упругий элемент при вращении муфты, приводят к осесимметричному напряженному состоянию. Расчетная схема оболочки при нагружении центробежными силами показана на рис. 5.12. В расчетах использовались кольцевые конечные элементы, матрицы жесткости которых определялись по формуле (1.23). Коэффициент Пуассона при этом принимался = 0,48. Процедура численного интегрирования центробежных сил при формировании вектора правой части разрешающей системы рассмотрена в п. 2.3. При использовании метода Холецкого машинное время решения задачи не превышает 1 мин. Как показывают расчеты, наибольшие растягивающие напряжения здесь возникают также на внутренней поверхности оболочки у заделки. Расчетные формулы для определения напряжений в торообразной оболочке, вызванных действием центробежных сил, могут быть представлены в виде [c.114]

Рассмотрим резервуар (рис. 483), представляющий собой осесимметричную оболочку. В ней меридиональные сечения срединной поверхности образуют плавные кривые, не имеющие изломов. Толщина h оболочки предполагается малой по сравнению с радиусами кривизны. Свободный край резервуара закреплен так, что на него могут действовать только усилия, касательные к меридиональным кривым. Тогда можно считать, что оболочка находится в безмомент-ном напряженном состоянии, для которого справедливы равенства (18.2). [c.526]

Какое уравнение в большинетве случаев составляется до/юлнительно к уравнению. Напласа для опреде.пе-ння окружных и меридиональных напряжений в стенке осесимметричной тонкостенной оболочки [c.582]

Безмоментное напряженное состояние и условие равновесия элемента оболочки. В общем случае осесимметричного иагружения к оболочке действуют нормальные усилия Ni и N2, перерезывающее усилие Q, изгибающие моменты М, и М2 (рис. 16.20). На некотором удалении от itpan и других аон возмущения и оболочке возникает безмоментное напряженное состояние, при котором изгибающими моментами и перерезывающей силой можпо пренебречь. Ранее это было показано для цилипдри 1еской оболочки, по такое явление происходит и в других оболочках вращения. [c.542]

Ставски и Смолаш [265] получили замкнутые выражения, определяющие температурные напряжения в полубесконечной консольной цилиндрической оболочке, состоящей из произвольного набора ортотропных слоев, при осесимметричном температурном поле. В результате исследования различных схем расположения слоев (только ортотропных) они установили существенное влияние порядка чередования слоев и обнаружили, что связанная система слоев обладает свойствами, отличающимися от суммы свойств отдельных слоев в лучшую сторону. Это создает новые возможности в восприятии температурных воздействий, не проявляющиеся в однослойных оболочках. [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...