Оболочки конические — Напряжения распределенной

В этом параграфе в линейной постановке рассмотрена задача о деформировании конической композитной оболочки, несущей равномерно распределенную поперечную нагрузку. Выполнен параметрический анализ ее напряженно-деформированного состояния, включающий в себя определение на основе уравнений структурной модели армированного слоя (см. параграфы 2.1, 2.2) характеристик напряженного состояния элементов субструктуры всех слоев оболочки и исследование влияния на них поперечных сдвиговых деформаций. [c.229]

Коническая оболочка. В этом случае известные мембранные напряжения могут быть вызваны силой, приложенной на вершине конуса. Если сила Р действует в направлении оси конуса, то распределение напряжений симметрично, и из рис. 217 получаем [c.485]

На этом же рисунке приводятся кривые распределения тепловых меридиональных и окружных напряжений для предельного случая конической оболочки — круг- [c.203]

Значительный цикл работ посвящен установлению основных характеристик упругой гофрированной мембраны, являющейся важным элементом некоторых приборов. В первом приближении такая мембрана может рассматриваться как анизотропная пластинка, а на самом деле —это оболочка с переменной по знаку гауссовой кривизной (в случае, например, синусоидального гофра) или комплекс соединенных между собой коротких конических оболочек (при пилообразном профиле мембраны). Обилие параметров, определяющих конфигурацию гофрированной мембраны, необходимость расчета гибкой оболочки по нелинейной теории — все это представляет большие трудности для получения общих заключений о рабочих характеристиках в зависимости от конструктивных параметров. Вместе с тем при расчете гофрированной мембраны основная задача заключается не в определении распределения напряжений, а в отыскании прогиба в центре мембраны. Это делает доступным ее решение вариационными методами, которые и были до сих пор основным орудием исследования гофрированных мембран. [c.247]

Оболочки вращения в виде цилиндрических и конических оболочек, замкнутых днищами различной геометрической формы, сферических и тороидальных резервуаров находят исключительно широкое применение в технике. Эти оболочки особенно в химических аппаратах работают под действием внутреннего равномерного давления. Расчет таких конструкций ведется по безмоментной теории, за исключением небольших зон краевых эффектов, где для расчета необходимо использовать более точные уравнения, которые будут получены позже. В таких зонах необходимо использовать специальные конструктивные меры для смягчения концентрации напряжений и более равномерного распределения напряжения. [c.112]

Так, например, И. И. Казакевич [25] на основании решения по приближенной теории оболочек показал, что действие моментов может существенно сказаться на распределении нормальных контактных напряжений в коническом участке очага деформации. При определенных условиях в некоторых участках конической части очага деформации можно наблюдать снижение нормальных контактных напряжений до нуля при одновременном увеличении нормальных напряжений в смежных контактных участках. Однако, как показано В. И. Вершининым [6], при отыскании поля напряжений и величины напряжения в опасном сечении приближенные решения с использованием уравнений безмоментной теории оболочек с учетом влияния моментов на поле напряжений в граничных условиях дают незначительную разницу в числовых значениях определяемых напряжений по сравне- [c.153]

Вышеуказанные упрощения, делаемые при определении напряжений в оболочках, основаны на особенностях формы оболочек. Кроме них при известных условиях могут быть сделаны и другие существенкые упрощения. Если в силу заданных граничных условий не происходит изгиба оболочки, так что в меридиональных сечениях и в сечениях коническими поверхностями получатся лишь нормальные напряжения, равномерно распределенные по толщине, и нет напряжений от изгиба, то в этом случае так называемого чистого растяжения или сжатия энергия деформации сравнительно незначительна. По теореме о миниму , е энергии деформации мы всегда будем иметь одно растяжение, если оно совместимо с условиями равновесия и с граничными условиями. В противном случае на основании той же теоремы можно заключить, что напряжения от изгиба оболочки, получающегося в силу граничных условий, например вследствие защемления краев, должны по мере удаления от краев очень быстро уменьшаться, так что на некотором расстоянии от краев снова получится одно растяжение. Отсюда мы видим, какое значение имеет случай действия в оболочке одних нормальных напряжений, распределенных равномерно по толщине (напряжения типа получающихся в мембранах — Membranspannungen ). Особенно важное зничгние этот случай имеет для тонких оболочек, сопротивление которых изгибу незначительно. Мы сперва займемся случаем действия одних нормальных напряжений, равномерно распределенных по толщине, и лишь затем обратимся к теории изгиба оболочек. [c.14]

Коническая оболочка, на которую действуют распределенная нагрузка по нормали к поверхности (S) и осевая сила Р = 20 tn, и температурное поле в сечении оболочки п6ка зано на фиг. 43, а, а характеристики материала представлены в табл. 24. На фнг. 44 приведены поля напряжений и <Тд. [c.613]

Для этой цели двумя близкими меридиональными плоскостями и коническими поверхностями, нормальными к срединной повгрхности, вырежем элемент оболочки (фиг. 73) и к поверхностям разреза приложим результирующие напряжений. Так как мы предполагаем, что нагрузка симметрична, то проведенные сечения будут главными сечениями для случая действия одних нормальных напряжений, распределенных по толщине равномерно. Соответствующие нормальные силы равны [c.32]

В этой главе изложено решение динамических задач о расчете напряжений в оболочках враш,ения нулевой гауссовой кривизны (цилиндрической и конической) при сжатии осевыми нагрузками и при действии внутреннего и внешнего давлений. Рассмотрены динамические задачи о распределении напряжений в оболочках вращения ненулевой гауссовой кривизны (сферической и оживалыюй) при деГ -ствии внешнего и внутреннего давлений. [c.362]

Рис. 4.32. Кривые распределения вдоль меридиана упругих меридиональных и окружных oq напряжений на внутренней (а, б) и внеишей (в, г) поверхностях переходной от фланца к конической оболочке зоны цилиндрического корпуса типа I в момент достижения теплового состояния режима Aj

На рис. 141, а представлено меридиональное сечение сферической оболочки, на которую действует нагрузка, симметрично распределенная относительно оси 00. Вырежем из оболочки бесконечно малый элемент двумя меридиональными сечениями, наклоненными под углом dijj друг к другу, и двумя коническими поверхностями с углами 0 и 0 ZO. Из условий симметрии следует, что по граням выделенного элемента, соответствующим меридиональным сечениям, будут действовать лишь нормальные напряжения, которые мы можем привести к растягивающим силам интенсивности T a и изгибающим моментам интенсивности [c.487]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...