Напряжения 5 — Зависимости в оболочках тонкостенных

Построение зависимости распухания от уровня напряжения, существующего в исследуемом объекте в течение облучения, проводят на основании результатов исследования образцов — имитаторов твэлов, облученных в реакторе. Образцы — имитаторы твэлов — представляют собой тонкостенные капсулы, напряженное состояние в которых задается сжатым газом, заполняющим их (135—137, 140]. Предполагается, что таким образом удается наиболее близко имитировать напряженное состояние оболочек твэлов. [c.154]

Уравнения, основанные на представлении об однородном напряженно-деформированном состоянии тонкостенного элемента слоистой структуры. В этом разделе приводятся уравнения теории многослойных ортотропных оболочек, установленные на основе представления об однородном напряженно-деформированном состоянии тонкостенного элемента слоистой структуры. Развернутое изложение этой концепции, включающее в себя построение уравнений многослойных оболочек и пластин без учета и с учетом поперечных сдвиговых напряжений, приведено в [316, 319]. Ниже формулируется система уравнений, составленная с учетом таких напряжений. Эта система включает в себя следующие группы зависимостей [c.91]

В работе /82/ для рассматриваемого сл чая нафужения цилиндрической оболочки были получены математические соотношения, описывающие процесс потери пластической устойчивости данной оболочки в зависимости от соотношения напряжений в стенке я = aj / 0 . В частности, уравнение для определения критических напряжений и деформаций при разупрочнении тонкостенной трубы по образующей имеет вид [c.92]

Как уже отмечалось, напряжения От и О/ являются главными напряжениями. Что касается третьего главного напряжения, направление которого нормально к поверхности оболочки, то на одной из поверхностей резервуара (наружной или внутренней — в зависимости от того, с какой стороны действует давление на резервуар) оно равно р, а на противоположной — нулю. В тонкостенных оболочках всегда От и значительно больше р и, значит, величиной третьего главного напряжения по сравнению с От и ст, можно пренебречь, т. е. считать его равным нулю. [c.529]

Анализ расчетных зависимостей для определения напряжений в тонкостенной цилиндрической оболочке при осесимметричном давлении [c.38]

Существует также теорема [3], которую часто называют принципом минимума полной потенциальной энергии или теоремой Лагранжа в состоянии равновесия консервативной системы ее полная потенциальная энергия принимает стационарное значение, причем в устойчивом состоянии равновесия это стационарное значение — минимум. Подчеркнем, что принцип минимума полной потенциальной энергии охватывает все консервативные системы — как линейные, так и нелинейные. Нелинейность консервативной системы может быть обусловлена двумя причинами геометрическими и физическими. Геометрические нелинейности обычно связаны с большими перемещениями гибких тонкостенных систем типа стержней, мембран или оболочек. Физическая нелинейность — это нелинейность зависимости между напряжениями и деформациями в упругом твердом теле. [c.77]

Рис. 7.6. Зависимость критических напряжений тонкостенных цилиндрических оболочек от ориентации наполнителя

Рассматриваемые нами тонкостенные оболочечные конструкции состоят из цилиндрических, сферических и конических оболочек. При определении напряженно-деформированного состояния (н. д. с.) различных оболочек рассматриваем однородные уравнения (в случае отсутствия внешней нагрузки). На решение однородного уравнения должно накладываться частное решение, получаемое в зависимости от поверхностного нагружения оболочек. Вопросы получения частных решений нами здесь не рассматриваются (см. [10, 13, 63, 75] и др.). [c.21]

Когда определены усилия, действующие на элементы конструкции, производится выбор основных размеров их и расчёт напряжений с помощью формул, приведённых в главах II —V. В зависимости от конструкции деталь может подходить к определённому типу рассчитываемого элемента, а именно брусу прямому или кривому, если два её измерения малы по сравнению с третьим (длиной) диску, пластинке, тонкостенной трубе или оболочке, если одно её измерение (толщина) мало по сравнению с двумя другими плите, толстостенной трубе или оболочке, шару или цилиндру (при контакте по малым площадкам), если все три ее измерения одного порядка. [c.2]

В зависимости от соотношения толщины Л стенки и ее радиуса К задача определения напряженно-деформированного состояния конструкции относится либо к тонкостенным (к/К <0,1) либо к толстостенным (к/К > 0,1) оболочкам. Граничное значение 0,1 в значительной степени условно. [c.170]

Изгибные напряжения 0 и в тонкостенных цилиндрических оболочках определяются по известным зависимостям теории упругости [c.125]

В теории тонкостенных цилиндрических оболочек принимается,, что напряженное состояние является двухосным и поэтому зависимости деформаций от напряжений имеют вид [c.92]

Отметим, что в зависимости от геометрической формы тонкостенных оболочек, параметров навиваемого бандажа, а также условий нагружения конструкций показатель двухосности напряженного состояния в стенке оболочки и = 02 /О] может варьироваться в широких пределах. В качестве примера на рис. 2.1 показаны некоторые частные сл> -чаи нафужсния оболочек различных типов и приведены соответствующие им зна-чения параметра двухосности нафужения стенки оболочки п, определенные на основе расчета напряжений в оболочковых конструкциях/20, 21/. [c.71]

Схематизация лопатки в форме бруса справедлива, строго говоря, лишь для достаточно длинных лопаток. Для коротких лопаток более правильно считать, что лопатка является толстостенной или тонкостенной (в зависимости от толщины профиля) оболочкой. Однако расчет лопатки по схеме оболочки связан с большими трудностями. В настоящее время известны отдельные попытки решения задачи в такой постановке для некоторых частных случаев. В работах А. Д. Коваленко [И], [12] исследуется напряженное состояние лопатки радиальной турбомашины, возникающее в результате ее вращения. При этом лопатка рассматривается как тонкая и короткая цилиндрическая оболочка кругового очертания с опертыми или заделанными в диски криволинейными контурами и со свободными прямолинейными краями. В работе Л. М. Качанова [10] лопасть осевой водяной турбины схематизируется в виде пластины переменной толщины, имеющей форму части кругового кольца, нагруженной давлением и центробежными силами. [c.56]

Как было показано выше, изгиб стенки втулки в радиальном направлении отражается на распределении напряжений в клеевом цилиндрическом соединении только при применении тонкостенных втулок (Л<0,4 R) и больших длинах нахлестки (/>4/ ). Учитывая это 1 то, что жесткость реальных корпусных деталей значп--тельно превосходит жесткость втулок, принимаемую в расчетах, определение напряжений можно производить по формулам (7) — (8), полученным на основанпи безмоментной теории расчета тонкостенных оболочек. Выводы о прочности клеевых цилиндрических соединений, сделанные на основании расчетов напряжений в зависимости от вида склеиваемых металлов и вариации геометрических размеров элементов соединения, согласуются с экспериментальными данными по разрушению клеевых цилиндрических соединений, собранных на клее ВК-1 [3]. [c.30]

Цилиндфическая складчатая оболочка, представляющая собой сочетание балок и плит. К этой группе могут быть отнесены ребристые и коробчатые пролетные строения, не отвечающие по сюим параметрам понятию тонкостенного стержня, а также пролетные строения полуоткрытого поперечного сечения. В зависимости от конструктивных особенностей составляющие элементы пролетных строений под нагрузками искривляются либо не искривляются (рис. 6.3, б). Под нагрузками пролетные строения данной группы находятся в наиболее сложном напряженно-деформированном состоянии. Рассмотрим особенности пространственных методов расчета в линейной постановке применительно к перечисленным выше пруппам конструкций пролетных строений. [c.132]

Важным для О. явл. расчёт на устойчивость (см. Устойчивость упругих систем). Специфич. особенность тонкостенных О.— потеря устойчивости хлопком, или прощёлкиванием, выражающаяся в резком (катастрофическом) переходе от одного устойчивого равновесного состояния к другому. Этот переход наступает при разл. нагрузках, в зависимости от исходных несовершенств формы оболочки, нач. напряжений и т. д. он описывается т. н. матем. теорией катастроф. В случае прощёлкивания прогибы оказываются соизмеримыми с толщиной О. и анализ поведения О. должен основываться на ур-ниях, являющихся уже нелинейными. Для обеспечения устойчивости равновесия О. часто приходится подкреплять рёбрами, напр, фюзеляжи и крылья самолётов, нек-рые типы тонкостенных перекрытий. [c.476]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...