Интенсивность скорости пластической деформации сдвиг

Интенсивность напряжений сдвига и интенсивность скорости пластической деформации сдвига. [c.381]

Функционал 1 можно выразить через скорости Vy и и скорости пластической деформации 1 , у и поскольку входящие в функционал интенсивность скоростей сдвига Н и скорость проскальзывания на контактной поверхности V связаны с этими величинами определенными соотношениями [841. Ввиду того, что вариация функционала равна нулю, задача сводится к отысканию таких скоростей v , г)у и которые сообщают функционалу минимальное значение. [c.127]

Когда кривая сГг(ег) всюду выпуклая к оси Ъг, как в идеальной жидкости без фазовых переходов, ударный фронт всегда устойчив и включает всю фазу сжатия в ударной волне. Наличие на кривой сжатия выпуклого к оси Ог участка (области перегиба) нарушает устойчивость ударной волны. Вследствие этого переход от упругого к упруго-пластическому деформированию материала, нарушающий условие устойчивости ударной волны, приводит к разделению фронта волны на упругий предвестник и следующую за ним ударную пластическую волну, распространяющиеся со скоростями соответственно ао н D. При низкой интенсивности ударной волны сопротивление сдвигу оказывает существенное влияние на ее распространение и, следовательно, при выполнении расчетов необходим учет вязкопластического поведения материала при деформации в ударной волне. Пренебрежение эффектами, связанными со сдвиговой прочностью, может привести к значительности погрешности в расчетах [161, 245]. [c.163]

Чтобы выяснить изменение напряженного состояния в материале при отражении от свободной поверхности плоской упругопластической волны нагрузки, амплитуда которой сравнима с пределом упругости по Гюгонио, проанализируем волновую картину в материале при соударении двух дисков [269]. Для упрощения анализа ограничимся рассмотрением соударения пластины определенной толщины, движущейся со скоростью va, с неподвижным образцом удвоенной толщины из того же материала. Не ограничивая общности рассмотрения, принимаем а) скорость распространения напряжений при упругом поведении материала (скорость распространения упругих возмущений) равна скорости распространения продольной упругой волны ао независимо от интенсивности волны как при нагрузке, так и при разгрузке б) пластическая деформация одного знака не меняет предел текучести материала при перемене знака деформации, т. е. эффектом Баушингера можно пренебречь в) скорость распространения возмущений, связанных с пластической деформацией, изменяется в соответствии с изменением величины деформации по одному и тому же закону при нагрузке и разгрузке, т. е. эффектами, обусловленными вязкой составляющей сопротивления при распространении упруго-пластических волн, пренебрегаем. Последнее допущение требует пояснения. Как показано выше, при распространении упруго-пластической волны вблизи поверхности нагружения конфигурация фронта волны меняется в связи с проявлением зависимости сопротивления сдвигу от скорости пластического сдвига. При удалении от контактной поверхности конфигурация волны за упругим предвестником приобретает стабильность и может быть определена на основе деформационной теории распространения волн. Анало- [c.216]

Метод интенсивной пластической деформации применялся для получения СМК-структуры таких металлов, как Си [175— 177], Pd [178—181], Fe [182—184], Ni [175, 177, 185—187], Со [188], сплавов на основе алюминия [168], магния [189] и титана [190, 191]. Авторы [177] отметили различие микроструктуры металлов Ni и Си, полученных одинаковой по величине интенсивной пластической деформацией в MK-Ni размер большинства зерен был около 100 нм, тогда как в СМК-Си — от 5 до 100 нм и зерна меди содержали больше дефектов (дислокаций, двойников), чем зерна MK-Ni. Это означает, что в MK-Ni перераспределение дислокаций в энергетически более выгодные конфигурации (например в ряды дислокаций) происходит уже в процессе интенсивной пластической деформации, а в СМК-Си такое перераспределение даже не начинается. Результаты [177] показывают, что микроструктура данного материала, полученного интенсивной пластической деформацией, должна сильно различаться на разных стадиях деформации кроме того, она весьма существенно зависит от вида деформации (давление, сдвиг или кручение) и ее параметров (температуры, величины, скорости и продолжительности приложения деформации). [c.60]

А. Ю. Ишлинский 123] решил задачу об устойчивости пластического растяжения круглого стержня из вязкопластического материала, у которого максимальное касательное напряжение связано единой кривой с максимальной скоростью сдвига. Далее излагается решение той же задачи, полученное в соответствующем экспериментальным данным о сверхпластичности [32] исходя из предположения, что интенсивность напряжений является функцией интенсивности скоростей деформации . Скорости деформации считаются пропорциональными компонентам девиатора напряжений Sij [c.122]

Уравнение (III.184) соответствует следующей гипотезе интенсивность касательных напряжений при пластическом течении является функцией температуры и интенсивности скоростей деформаций сдвига Н, не зависящей от вида напряженного состояния. [c.135]

На основании теоремы Ильюшина р ] поведение рассматриваемого тела идентично поведению упрочняющейся несжимаемой упруго-пластической среды со степенной зависимостью между интенсивностью касательных напряжений и интенсивностью скоростей деформаций сдвига, если внешние нагрузки возрастают прямо пропорционально одному параметру нагружения. X [c.111]

Как видим, интенсивность деформации возрастает с уменьшением угла сдвига Pi и переднего угла у. Надо полагать, что величина угла Pi в значительной степени должна зависеть от степени пластичности обрабатываемого металла, его способности к наклепу и к разупрочнению, т. е. от его физико-механических свойств и особенно от скоростей распространения волны пластической деформации и разупрочнения. Скорость распространения волны пластической деформации увеличивается с повышением модуля пластичности металла по уравнению [115] [c.68]

Если учесть, что интенсивный пластический сдвиг при очень быстром взрывном деформировании означает и интенсивный местный разогрев деформированного объема, то мартенситное превращение, очевидно, сопровождается и обеспечивается теплом от пластической деформации. О большом значении тепловых явлений на формирование структуры шва при сварке взрывом указывают результаты исследования влияния скорости удара на среднюю твердость мартен Ситной прослойки, приведенные ниже. Установлено, что при увеличении мощности удара в центральной части мартен-ситной прослойки наблюдается характерное уменьшение твер- [c.34]

Если сопоставить между собой течения пластическое и вязкое, то, как это показали специальные исследования, во-первых, возникновение пластического течения вещества всегда связано с относительно резкими изменениями в структуре вещества, в то время как при вязком течении никаких изменений в структуре вещества не наблюдается. Во-вторых, как и при упругой деформации, при пластическом течении касательные напряжения увеличиваются при увеличении деформации сдвига, однако между касательными напряжениями и деформациями сдвига не имеет места прямая пропорциональность и относительное приращение касательных напряжений оказывается значительно менее интенсивным по сравнению с увеличением деформаций сдвига. Аналогично, как и при вязком течении, при пластическом течении касательное напряжение увеличивается при увеличении скорости сдвига, между касательными напряжениями и скоростями сдвига не имеет места прямая пропорциональность, и относительное изменение касательных напряжений оказывается значительно меньше относительного изменения скоростей сдвига. В-третьих, увеличение касательных напряжений при пластическом течении происходит за счет структурных изменений вещества. При этом пластически деформируемое твердое тело приобретает способность аккумулировать большую потенциальную энергию упругого формоизменения. Все явление в целом носит название деформационное упрочнение. В дальнейшем мы увидим, что явление деформационного упрочнения твердых поликристаллических тел — металлов приобретает особую значимость при их эффективной холодной деформации. [c.53]

В работах [19, 20] 1997-2000 гг. авторами были получены общие уравнения движения сред, для которых зависимость между компонентами напряжения и компонентами скоростей деформации выражалась произведением некоторой функции, зависящей от интенсивности скоростей деформации, на соответствующую компоненту скорости деформации. При записи данной системы уравнений была взята за основу форма записи уравнений движения пластических сред М. Леви [54]. Предлагаемая система уравнений состоит из динамических уравнений движения сплошной среды уравнения неразрывности для несжимаемой среды основного реологического уравнения данной среды, записанного через компоненты напряжения и проекции скорости четырех независимых уравнений, вытекающих из условия пропорциональности касательных напряжений соответствующим скоростям деформации сдвига и разности нормальных напряжений соответствующей разности объемных скоростей деформации. [c.13]

Это есть величина интенсивности скорости деформации сдвига при плоской пластической деформации. [c.385]

Формирование ЛКС в слоях трения нельзя обосновать указанными механизмами массопереноса. В данном случае критически важным для понимания этого процесса является выяснение его взаимосвязи с условиями деформации металла в контактной зоне. Авторы работ [19— 21], посвященных пластической деформации металла при локализации течения в условиях высоких давлений и деформаций сдвига с большими скоростями, указывают на неизбежное возникновение в данном случае большого количества вакансий и межузельных атомов, что должно существенно облегчать и ускорять процессы массопереноса. Подчеркивается, что речь идет не о механическом перемешивании взаимодействующих компонент, а об интенсивных потоках атомов, осуществляющих массоперенос, скорость которого в условиях высоких давлений в [c.152]

В монографии представлены результаты исследования механического поведения конструкционных материалов под действием импульсных нагрузок ударного и взрывного характера. Рассмотрена связь процессов нагружения и деформирования материала при одноосном напряженном состоянии. Описаны оригинальные методики и средства квазистатических испытаний на растяжение со скоростями до 950 м/с. Приведены результаты испытаний ряда металлических материалов и реологическая модель их механического поведения учитывающая влияние на сопротивление скорости деформации. Исследовано упруго-пластическое деформирование и разрушение материала в плоских волнах нагрузки. Описаны новые методики и изложены результаты экспериментальных исследований зависимости характеристик ударной сжимаемости н сопротивления пластическому сдвигу за фронтом плоской волны от ее интенсивности, связи силовых и временных характеристик откольной прочности. [c.2]

Переход на вторую стадию разрушения в мезотуннелях приводит к регулярному упругому раскрытию вершины трещины в каждом цикле приложения нагрузки, что сопровождается каскадом событий, связанных с формированием усталостных бороздок от дислокационных (единичных) трещин в полуцикле разгрузки материала в результате ротаций объемов материала в пределах зоны пластической деформации. Разрушение перемычек при этом может происходить путем сдвига и путем ротаций объемов материала. На начальной стадии формирования усталостных бороздок ротации в перемычках маловероятны, поскольку масштабный уровень для реализации этого процесса является еще недостаточным, чтобы возможно было формирование сферических частиц. Однако по мере продвижения трещины и нарастания скорости ее роста в результате увеличения коэффициента интенсивности напряжений возникает ситуация, когда формирование сферических частиц становится возможным. Этот переход происходит при достижении следующего масштаба параметров дефектной структуры внутри зоны, разграничивающего мезоуровни I и П. [c.180]

Косвенное подтверждение этого заключения дано в [155], где непосредственно в электронном микроскопе (in situ) происходят непрерывное рассыпание отдельных фрагментов границ дислокационных ячеек и образование в соседних местах образца новых дислокационных границ в ходе сверхпластического течения алюминия. Динамическое равновесие этих процессов обеспечивает возможность практически беспредельной пластической, деформации даже монокристаллов и крупнозернистых образцов алюминия при кручении. Естественно, что в экстремальных условиях давление плюс сдвиг установление подобного динамического равновесия между кристаллической и аморфной фазами еще более вероятно. Возникновение в данных условиях аномально интенсивных потоков дефектов (вакансий и диблокаций) обусловливает чрезвычайно большие скорости массопереноса в материале, его высокую химическую активность и все другие особенности, обсуждавшиеся выше. [c.18]

Начиная с работы Г. Генки (1925 г.), было принято считать, что в текущей среде наряду с областью сдвигового течения существует и область, где интенсивность напряжений Т может быть меньше или равна предельному напряжению сдвига Т То [9,15,22,62,69,70,73,93]. Интенсивность скоростей деформации Н в такой области полагалась равной нулю. Таким образом, еще до решения задачи по определению поля скоростей полагалось, что в среде имеется область, где Т = tq, Н = О, движущаяся как твердое тело. Эта область получила название квазитвердой, жесткой области или ядра течения. При этом область течения, в которой могло быть Т = tq, Н О (пластическая область), не рассматривалась. [c.46]

При использовании теории пластического течения в расчетах на ползучесть [17] предполагают, что направления главных нормальных напряжений совпадают с направлениями главных скоростей линейных деформаций ползучести материал несжимаемый между интенсивностью касательных напряжений %1 и интенсивно етью скоростей деформаций ползучести сдвига у(с существует зависимость = Ф (7 ) 5 главные касательные напряжения пропорциональны главным скоростям деформаций ползучести сдвига [c.391]

Обработка осциллограмм изменений сил сдвига при образовании очагов схватывания позволила установить особенности протекания этого процесса для различных металлов. На осциллофамме процесс образования и разрушения мостиков схватывания фиксируется (рис. 8,15) скоростью возрастания силы сдвига (углом подъема и tga), скоростью падения нафузки (углом Р и tg Р). Больший угол подъема силы, а следовательно, ее значение свидетельствует о том, что процесс упрочнения проходит с большей интенсивностью. Ббльшие значения углов Р имели место при вязком разрушении металла, сопровождающемся высокой пластической деформацией, малые - при хрупком. Отношение tgP и tga является своеобразной мерой изменчивости процесса схватывания на двух его фазах (образование и разрушение связи). [c.326]

Для расчета температурных полей в стружке, детали и режущем клине инструмента можно принять следующую упрощенную схему расположения источников тепла, показанную на рис. 118 (для удобства изображения источников деталь, стружка и инструмент раздвинуты). Сливную стружку можно рассматривать как бесконечный стержень толщиной а . Температурное поле в стружке образуется в результате наложения температурных полей, возникающих под действием двух источников и одного стока тепла. Первый плоский источник равномерной интенсивности расположен на условной плоскости сдвига. По отношению к стружке он является наклонным движущимся источником, скорость которого равна скорости стружки Его тепловая мощность определяется работой пластической деформации и коэффициентом определяющим, какая часть тепла деформации остается в стружке. Второй плоский источник тепла переменной ннтенсивности расположен на передней поверхности инструмента. По отношению к стружке он также является движущимся со скоростью Мощность источника определяется работой трения на передней поверхности инстру- [c.157]

Наша экспериментальная работа, устанавливающая вид уравнения (5а), показала, что скорость изменения микроповреж-денности с11 у / с11 от пластической деформации может быть принята прямо пропорциональной интенсивности скорости деформации сдвига Н = и обратно пропорциональной пластичности [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...