Источник тепла плоский

Нагрев электрода сварочной дугой. Расчетную схему этого процесса можно представить так тело — полубесконечный стержень, источник тепла — плоский подвижный постоянно действующий. [c.137]

В условиях стационарного процесса теплопроводности в телах простейшей геометрической формы без внутренних источников тепла (<7а = 0) при Л=Я(0) уравнения теплопроводности (14.1), (14.3), (14.5) упрощаются для плоской стенки [c.222]

Многие инженерные задачи нестационарной теплопроводности в реальных телах сложной формы можно свести к нестационарной теплопроводности в телах простейшей геометрической формы. Плоская стенка толщиной 26 неограниченных размеров в направлении осей ОУ и 02, бесконечно длинный цилиндр радиусом Го и шар радиусом го без внутренних источников тепла (рис. 16.1) охлаждаются в среде с постоянной температурой условия отвода теплоты по всей поверхности этих тел одинаковые (а = 1(1ет). Изотермические поверхности в пластине параллельны осевой плоскости, цилиндрические в цилиндре имеют одну и ту же ось с ним, а сферические в шаре имеют общий с ним центр. Это приводит к тому, что производные д%1ду, д% дг, й0/(Эф и (30/(3ф равны нулю. Тогда температура точек тел про-.стейшей геометрической формы зависит только от координаты X или г и времени т. В начальный момент т = 0 температура распределяется равномерно и равна 0о. [c.244]

При высокочастотной сушке древесины заготовки укладывают в прямоугольный штабель, имеющий вертикальные и горизонтальные каналы для циркуляции воздуха. Штабель помещают в сушильную камеру между висящими вертикально плоскими электродами. В камеру подается воздух при температуре 70 °С и влажности 70—90% [10]. Влажность воздуха увеличивается к концу сушки, чтобы избежать появления трещин. Температура в центре заготовки должна быть 100—105 °С, а на поверхности — около 80 °С. Тепловой расчет следует выполнять для Гс = 90 °С. Максимальная допустимая частота обычно снижается из-за больших размеров загрузки до 0,3—0,5 МГц. Плотность источников тепла 0,01— 0,05 Вт/см напряженность поля в древесине 100—400 В/см время сушки составляет несколько часов [10]. [c.303]

Наиболее просто это уравнение выглядит для случая распространения тепла для плоской стенки (для пластины неограниченного размера), когда тепло распространяется только в направлении оси х и когда отсутствуют внутренние источники тепла, т. е. при = 0 [c.140]

Отсюда вытекает, что в плоской стенке без внутренних источников тепла температура распределяется по закону прямой линии (рис. 11-5). [c.142]

Тепл опр о в о дн ость плоской стенки. Рассмотрим однородную плоскую стенку толщиной 26, коэффициент теплопроводности которой постоянен и равен X. Внутри этой стенки имеются равномерно распределенные источники тепла <7t,. Выделившееся тепло через боковые поверхности стенки передается в окружающую среду. Относительно средней плоскости стенки процесс теплопроводности будет протекать симметрично, поэтому именно здесь целесообразно поместить начало координат, а ось х направить перпендикулярно боковым поверхностям (рис. 1-15). Из уравнения теплового баланса следует, что при наличии внутренних источников тепла плотность теплового потока в плоской стенке линейно возрастает с увеличением х и равна [c.26]

Приведенные выводы показывают, что при наличии равномерно распределенных внутренних источников тепла распределение температур в плоской стенке носит параболический характер. Наибольшее значение температура имеет в средней плоскости (х=0). [c.27]

Когда под действием плоских источников тепла на поверхности электродов идет процесс плавления, разогретый участок металла, прилегающий к границе плавления, стремится увеличить свой объем. Этому изменению объема препятствует менее разогретый материал детали, окружающий этот объем. В результате в объеме с более высокой температурой возникают сжимающие напряжения. Материал же детали, менее разогретый, испытывая воздействие со стороны более нагретого объема, оказывается растянутым. Таким образом, в момент времени, когда под действием импульса тока ограниченный объема металла в зоне действия источника тепла оказывается расплавленным, в слоях металла, примыкающих к границе плавления, возникают сжимающие напряжения, переходящие на некотором расстоянии от границы в растягивающие. Учитывая высокий градиент температур вблизи границы плавления, следует ожидать, что место перехода сжимающих напряжений в растягивающие находится близко к границе плавления. [c.557]

Радиационно-кондуктивный теплообмен рассматривается применительно к плоскому слою ослабляющей среды. Решены две задачи. Первая — аналитическое рассмотрение радиационно-кондуктивного теплообмена в плоском слое среды без каких-либо ограничений в от- ношении температур поверхностей слоя. При этом среда и граничные поверхности предполагались серыми, а внутренние источники тепла в среде отсутствовали. Второе решение относится к симметричной задаче радиационно-кондуктивного теплообмена в плоском слое селективной и анизотропно рассеивающей среды с источниками тепла внутри слоя. Результаты решения первой задачи [c.332]

Радиационно-кондуктивный теплообмен в плоском слое серой поглощающей среды без источников тепла [c.383]

Радиационно-кондуктивный теплообмен в плоском слое селективной и анизотропно рассеивающей среды с источниками тепла [c.389]

Таким образом, на основании перечисленных и некоторых других, более частных работ становится очевидным, что радиационно-кондуктивный теплообмен в системах, содержащих объемные источники тепла, изучен явно недостаточно. В частности, не выяснено влияние селективности среды и граничных поверхностей, влияние анизотропии объемного и поверхностного рассеяния. В связи с этим автором было предпринято приближенное аналитическое решение задачи радиационно-кондуктивного теплообмена в плоском слое сре- [c.389]

В этом объеме с непрерывно распределенными источниками тепла выделим элементарный параллелепипед и учтем проходящие через его грани потоки тепла, переносимые водой, движущейся вдоль кассеты (конвективный перенос), и потоки тепла, вызываемые турбулентным перемешиванием воды (турбулентная теплопроводность). Тогда получим следующее уравнение для плоского стационарного распределения температур [c.27]

Электроискровая обработка. Электрической эрозии в той или иной степени подвержены все токопроводящие материалы, что определяет возможность использования электроэрозионных методов для обработки всех практически применяемых металлов и сплавов. Механизм процесса эрозии в импульсном разряде для случая электроискровой обработки может быть представлен в следующем виде. Под действием разряда на поверхности электродов возникают вследствие эффекта бомбардировки заряженными частицами плоские источники тепла. Нестандартный процесс распространения тепла от этих источников вызывает локальное плавление и частичное испарение металла в зоне действия источника. [c.498]

Из полученного уравнения (7.20) видно, что в плоской стенке без внутренних источников тепла распределение функции U является прямолинейным. [c.65]

Начало координат выберем в плоскости соприкосновения тел I. В этой же плоскости действует мгновенный плоский источник тепла. [c.45]

Закономерности развития нестационарных температурных полей, создаваемых действием мгновенных точечных, линейных или плоских источников тепла в неограниченном теле [101], положены в основу создания ряда импульсных методов комплексного определения теплофизических характеристик различных материалов [101, 103, 121, 123]. [c.315]

Комплексный импульсный метод плоского источника тепла рассматривается в [121], а комплексные методы мгновенного теплового импульса — в [103, 123]. [c.316]

Плотность источника тепла при лучистом нагреве плоских тел может выражаться функцией трех, двух координат и yj или одной координаты . [c.21]

При одностороннем лучистом нагреве плоских тел безразмерная плотность источника тепла в большинстве случаев является монотонно убывающей функцией х или может быть заменена безразмерной плотностью теплового потока на облучаемой поверхности. Когда начальное температурное поле равномерно по или монотонно уменьшается, то функция, к ак правило, монотонно убывает. Поэтому обычно безразмерная избыточная температура достигает наибольших значений на облучаемой поверхности = 0). [c.107]

В работе [114] рассмотрена плоская квазистатическая деформация упругопластического цилиндра, подвергающегося действию радиально распределенных источников тепла, осевого усилия и бокового давления. Полученное решение относится к случаю упрочняющегося материала Треска, подчиняющегося ассоциированному закону течения. Задача рассматривалась при помощи несвязанной термомеханической теории, согласно которой решения для температурной и механической задач раздельны и определяются последовательно. Изложим основные этапы анализа напряжений в сердечнике. [c.164]

Определение теплофизических показателей при высоких температурах. При определении коэффициента теплопроводности X [Вт/(м-°С)1 в интервале температур 20—850 °С применяют импульсный метод плоского источника тепла, основанный на закономерностях нестационарного температурного поля в начальной стадии. [c.299]

Рис. 25.39. Схема нагревателя установки для определения коэффициента теплопроводности при температурах до 850 °С импульсным методом плоского источника тепла

Составные бесконечная пластинка и пространство, нагреваемые плоским источником тепла [c.200]

Второе решение рассматривает симметричную задачу радиационно-жондуктивйого теплообмена в плоском слое селективной и рассеивающей среды при наличии по толщине 1СЛОЯ внутренних источников тепла. [c.383]

Задача ра оаматрмвается в следующей постановке. Ме жду серыми плоскими поверхностями I и 2 с заданными температурами T i и и поглощательными опо-соб ностями щ и Й2 находится серая поглощ эющая и теплопроводная среда с постоянными коэффициентами поглощения а и теплопроводности к (рис. 14-1). Рассеяние в среде и внутренние источники тепла отсутствуют, а толщина слоя равна L. В принятых условиях требуется иайти распределение температур в слое и величину суммарного радиационно-кондуктивного потока тепла через слой. [c.383]

Рис. 14-1. Схема к решению задачи ра-диационно-кондуктивного теплообмена в плоском слое поглощающей и теплопроводной среды при отсутствии внутренних источников тепла в среде.

В работе [Л. 431] также исследовался процесс радиационно-конвективного теплообмена в плоском канале, но в более упрощенной по сравнению с [Л. 104] постановке (перенос излучения рассматривался в дифференциально-разностном приближении, была произведена линеаризация четвертой степени температуры, а источники тепла за счет охлаждения среды принимались равномерно распределенными ио слою). Эта задача так же, как и в работе [Л. 104], была сведена по существу к рассмотрению одномерной схемы радиационно-кондуктив-ного теплообмена с источниками по толщине слоя. [c.401]

Тела I и III — полуограничеиные среды, тело II — неограниченная пластина. В начале координат (точка 0) плоским источником тепла вносится за бесконечно малый промежуток времени определенное и конечное количество тепла Q (задача с мгновенным источником тепла). [c.42]

Pa MOTjfHM действие плоского источника тепла, создающего в однородной среде тепловой поток < = onst. [c.55]

Пусть имеется плоский источник тепла — нагреватель с постоянным во времени удельным тепловыделением qo ккал1м час), который будем рассматривать как бесконечную плоскость (рис. 1). Нагреватель имеет тепловой контакт IV рода с одной стороны с бесконечной средой, характеризующейся неизвестными теплофизическими характеристиками X и а (исследуемый материал), и с другой стороны с бесконечной средой, для которой значения этих параметров известны (эталон) — /-Э и а.. [c.61]

Ниже излагается разработанный автором метод, позволяющий достаточно просто найти точное решение задачи о расчете нестационарного одномерного температурного поля для комплекса тел с различными теплофизическими коэффициентами. При этом предполагается, что температурное поле. возбуждается мгновенным плоским источником тепла, стоком или дублетом, расположенным в пределах комплекса тел, либо Тепловым импульсом, возникающим на свободной поверхности тела или во внешней среде. Соответствующие температурные функции при определенных условиях рассматриваются как функции влияния [1]. Последнее можно эффективно использовать в практике проектирования [4], в частности при проектировании массивных бетонных блоков, в которых температурное поле формируется под влиянием экзотермии цемента и климатических воздействий [3]. [c.359]

При наличии плоского источника тепла, расположенного в плоскости, для определения ыохно применить все ранее полученные выражения для, относящиеся к нагреву полу-ограниченного тела, если ввести коэффициент 0,5 и учитывать [c.290]

Волновой характер формирования нестационарных температурных полв11 явно выражен при возникновении теплового возмущения в одной плоскости и равномерном начальном распределении температур по координате х.. Это возможно при наличии теплового потока на облучаемой поверхности ( 0) или внутреннего плоского источника тепла ( 0). В таких случаях через каждую плоскость с координатой х.Фх. проходит одна температур- [c.550]

Если радиус пузыря увеличивается на йЯо, то поглощается тепло dQ = Ьр 4т Я 1с1Н(у, представляющее собой распределенный по сферической поверхности отрицательный источник тепла. Теплота испарения настолько велика, что только она оказывает влияние на последующее распределение температуры. Чтобы разобраться в существе этой задачи, мы сначала пренебрежем кривизной стенки пузыря. Это полезное соображение, гак как для плоской поверхности раздела все существенные особенности задачи сразу выявляются и, как будет показано ниже, учет кривизны сопряжен с очень небольшими поправками. [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...