68 — Скорость и интенсивность

В работе [Р.68] рассмотрен метод расчета неоднородного поля индуктивных скоростей, в котором пелена моделировалась недеформируемой сеткой вихревых отрезков. На начальной стадии расчета маховое движение полагалось известным из эксперимента и вычислялись лишь аэродинамические нагрузки. Единственной неизвестной была циркуляция присоединенного вихря лопасти, которая определялась в конечном числе точек диска винта на различных азимутах и радиусах. С помощью теории тонкого профиля эта циркуляция выражалась через углы атаки, определяемые индуктивными скоростями и движением лопасти. Индуктивная скорость вычислялась по формуле Био — Савара и зависела от интенсивности элементов вихревого следа, определяемой в свою очередь циркуляцией присоединенного вихря лопасти. Таким образом, задача сводилась к решению системы линейных алгебраических уравнений для циркуляции присоединенного вихря в ряде точек диска винта. Поскольку таких точек требуется от 100 до 200, число уравнений в этой системе оказывается весьма значительным. [c.666]

Фото XV. Ротор генератора, установленный на подшипниках в испытательной яме. Тяжелая крышка откинута. Приводной двигатель закрыт дальней стенкой. Предпринимаются большие предосторожности, когда роторы такого типа разгоняются при испытаниях до рабочих скоростей и выше. Было бы весьма опасно, если бы при вращении такого ротора в нем возникли интенсивные колебания (см. стр, 67, 68, 126) [c.182]

При увеличении напора для поддержания большей разницы давлений в канале основной ступени и в напорной камере требуется больший импульс струек, поэтому масса жидкости в канале и интенсивность обратного тока из напорной камеры в канал увеличиваются. Об увеличении массы жидкости в канале свидетельствует увеличение интенсивности периферийной струи у всасывающего отверстия. Так как скорость обратного тока жидкости возросла, то жидкость перестает заливать всасывающее отверстие дополнительной ступени. В результате при увеличении напора работа насоса на газе улучшается. Это особенно хорошо проявляется в результатах испытания иасоса ВС-65, имеющего колесо с лопатками, направленными по ходу вперед (см. рис. 68,6). Улучшается также работа при средних напорах насоса ВС-65 с нормальным расположением рабочего колеса. Так, если построить характеристику насоса (см. рис. 68, а) не по массовому, а по объемному расходу воздуха при давлении всасывания, то характеристика будет иметь форму графика, показанного на рис. 68, б. [c.125]

Испытания в кипящей серной кислоте показали, что качественное влияние легирующих элементов на коррозионную стойкость ниобия в этой среде такое же (рис. 68), как и при испытаниях в соляной кислоте, однако количественное влияние элементов неодинаково (рис. 69). Ti, V и Zr, уменьшают стойкость ниобия в кипящей серной кислоте, хотя начальные присадки V и Zr (до 5 ат.%) и Ti (до 10 ат.%) еще не оказывают влияния на стойкость ниобия. Это имеет значение как средство удешевления сплава без понижения его коррозионной стойкости (например, введение Ti в количестве 10 ат.% 18% по массе). Та, как и Мо, уменьшает скорость коррозии ниобия, причем Та более интенсивно, чем Мо. [c.69]

Механохимическое поведение нержавеющих сталей в работе [68] изучали в условиях непрерывного растяжения электродов с постоянной скоростью нагружения в пассивирующих слабокислых растворах с добавкой перекиси водорода. С увеличением нагрузки анодный ток между деформируемым и недеформируемым электродами в ячейке интенсивно нарастал и проходил через максимум, т. е. наблюдался существенный механохимический эффект. [c.79]

При малоцикловом нагружении скорость развития трещины зависит не только от указанных выше факторов (уровень напряжений, свойства стали, начальный размер трещины, время, температура), но и от числа циклов. В работах [63—68] показано, что скорость роста трещины при повышенных температурах в зависимости от размаха коэффициента интенсивности напряжений описывается степенным уравнением Пэриса [c.116]

Скорость обесцинкования латуни зависит от протекания вторичных процессов, интенсивность которых усиливается как относительно низкими, так и высокими значениями pH среды, создаваемыми аммиаком в присутствии кислорода, наличием угольной кислоты, а также повышениями скорости воды и ее температуры. 68 [c.68]

На рис. 68 показано влияние на коэффициент трения ц скорости резания V и переднего угла у. Сходящая по передней поверхности резца стружка на некотором расстоянии от режущей кромки производит наибольшее давление (его называют иногда центром давлений) и вырабатывает лунку, увеличивающуюся с течением времени по ширине Ьл, по глубине и почти не изменяющуюся по длине 1л- Ширина Ьл изменяется более интенсивно в противоположную сторону от главной режушей кромки. Износ задней поверхности кз совершается с оставлением следов рисок , причем этот износ частично переходит на вспомогательную заднюю поверхность. [c.77]

Увеличение массового износа образцов из отожженной стали 45 при сухом трении по стали с постоянными параметрами режима трения протекает пропорционально пути трения (рис. 67). Однако при постоянном давлении и одинаковом пути трения массовый износ образцов зависит также от скорости относительного перемещения. Так, при скорости 2 м/с интенсивность массового износа оказалась примерно в 2,6 раза меньше, чем при скорости 0,4 м/с (рис. 68). [c.100]

Рис. 68. Зависимость средней скорости окисления кремния от удельной интенсивности продувки г и содер-

При выводе (6.43) предполагается отсутствие каких-либо изменений скорости при столкновениях. Учет изменения скорости при столкновениях приводит к сужению линии и возрастанию ее интенсивности в центре, причем при определенных условиях ширина линии может оказаться меньше доплеровской. Впервые эффект столкновительного сужения доплеровского контура линии был предсказан Дике [66] и наблюдался в эксперименте для линейного поглощения в парах Н2О [68] и в С-ветви комбинационного рассеяния в водороде [80]. В работе [52] выполнены оценки влияния эффекта Дике на молекулярное поглощение в атмосфере при распространении излучения СОг-лазера по наклонным трассам. Если для излучения А.= 10,6 мкм пренебречь сужением из-за столкновений, то на трассах длиной около 10 км при зенитном угле 85° появляется 20 7о-ная ошибка в прогнозировании ослабления излучения в атмосфере. [c.192]

Итак, от того, при каких интенсивностях звукового поля, выше или ниже пороговых значений дегазации, происходит облучение гетерогенной реакции, будет зависеть характер и эффект воздействия акустической энергии на электролитические процессы. Достижение порога паровой кавитации в звуковом поле (кривая II на рис. 15) приводит к явлению эрозии твердых тел, которая для некоторых металлов имеет незначительную величину [68], или локальному удалению твердых пассивных пленок на поверхности металла, способствуя его растворению [30, 68, 82] (точка г на рис. 15), а в нейтральных растворах подкисляет среду и может привести к облагораживанию или депассивации металла, если для него существует резкая зависимость скорости электрохимического процесса от концентрации водородных ионов вблизи точки рН=7. [c.543]

При больших скоростях охлаждения сварочной ванны, когда в расплаве перед границей раздела фаз суш ествует значительный но величине температурный градиент, интенсивное выделение теплоты кристаллизации приводит к нарушениям теплового баланса и остановкам фронта кристаллизации [67]. Это явление вызывает слоистую концентрационную неоднородность сварных швов, особенно сильно проявляющуюся при кристаллизации сварочных ванн малых размеров [17, 68, 80]. В случае ванн больших размеров такая неоднородность проявляется в меньшей степени п возникает лишь у зоны сплавления [17, 67]. Авторы работ [67, 80, 97] отмечают сходство в образовании слоистой неоднородности сварных швов и развитии неоднородности в зоне сплавления. [c.17]

На рис. 25 кривой 1 представлена зависимость величины к от освещенности фотослоя, которая достаточно хорошо описывается равенством (68). В звуковом поле частоты 3 Мгц и интенсивности 0,65 emI M (нормальное падение) константа скорости проявления а (кривая 2) возрастает более резко, что связано с изменением лишь величины к в равенстве (68). Так как величина рд, характеризующая условия возникновения центров скрытого изображения, остается постоянной в звуковом поле, то можно сделать вывод, что ультразвуковые колебания при ускорении процесса проявления не способствуют образованию новых центров скрытого изображения. [c.553]

Сравнение акустического и конвективного методов сушки, выполненное в работе [58], показало, что кинетика сушки в звуковом поле для ряда материалов имеет свои особенности. Например, при сушке (/=370 гц, Р=146—147 дб) картофельного крахмала после максимальной гигроскопической влажности (и==68%) наступает резкое уменьшение интенсивности сушки, а период падаюгцей скорости делится на два периода, чего нет при конвективной сушке. [c.605]

Измерение Н. т. Первичным термометрич. прибором для измерения термодинамич. темп-ры вплоть до 1 К служит газовый термометр. Др. вариантами первичного термометра явл. акустич. и шумовой термометры, действие к-рых основано на связи термодинамич. темп-ры соответственно со значением скорости звука в газе и интенсивностью тепловых флуктуаций напряжения в электрич. цепи. Первичные прецизионные термометры используются в осн. для определения темп-р легко воспроизводимых фазовых равновесий в однокомпонентных системах (т, н. реперных точек), к-рые служат опорными температурными точками Международной практической температурной шкалы (МПТШ-68). [c.468]

Циклонный принцип организации технологического процесса характерен благоприятными условиями для интенсивного тепловыделения в рабочей камере при работе на различных видах топлива повышенными отно-сительными скоростями реагентов, что создает условия для протекания высокоскоростных процессов как в объеме, так и на стенках рабочей камеры, улавливанием в пределах камеры основной массы обрабатываемого сырья возможностью эффективной обработки пылевидного сырья, в том числе и многокомпонентной шихты [68]. [c.187]

Влияние температуры. В работе [81] показано, что критический коэффициент интенсивности напряжений для зарождения трещины Kikp в нейтральном растворе 3,5% Na l для сплава Ti—8 Al—1 Mo—IV не изменяется с температурой (рис. 27). В интервале температур от —1°С до -f93° значения величин Кхкр и Ki находятся в пределах экспериментального разброса, соответственно 15,4—20,2 и 68,3—74,1 МПа-м . В противоположность этому скорость растрескивания имеет явно выраженную температурную зависимость. В этих исследованиях использована предельная скорость роста трещины (соответствующая областям II и Па) в Графической зависимости Аррениуса для определения энергии активации, равной Q = 13,4 Дж/моль. Однако в более поздней работе этих авторов [ПО] сообщалось о величине, равной Q = 23,5 кДж/моль. Эти результаты подобны ранее полученным для сплава Ti—8Al—1 Mo—IV (DA), испытанного в растворе 0,6 М КС1 в потенциостатических условиях с использованием усредненной скорости V в графической зависимости Аррениуса. Полученная величина энергии активации составила Q=I4,7 кДж/моль [c.330]

В ЦТТ с оптимизированным слоем теплоносителя в зоне нагрева (см. рис. 28, в), для создания которога выполнялись ступенька между теплообменными участками и кольцевая канавка для стока избыточного теплоносителя в конце указанной зоны, интенсивность теплопередачи при испарении с поверхности в некоторых режимах возрастает в 1,5—3 раза по сравнению с простой цилиндрической ЦТТ [97]. При увеличении угловой скорости в результате уменьшения толщины слоя и роста перегрузки переход от испарения с поверхности к кипению затягивается (до б-Ю" Вт/м при ri = 68) и одновременно зависимость a=f q) становится круче, а показатель степени при q возрастает с 0,66 до 1,05. В режиме кипения с увеличением угловой скорости от 7 до 200 рад/с интенсивность теплопередачи снижается на 25—50%. [c.88]

В ВОДНЫХ растворах карбамида углеродистая сталь подвергается коррозионному разрушению (табл. 7.14). Скорость коррозии углеродистой стали в растворах карбамида концентраций 1—92% в интервале температур 30—115°С может составить 0,15— 0,68 мм/год. При испытаниях образцов углеродистой стали отмечается интенсивное окрашивание раствора в бурый цвет, что свидетельствует о загрязнении его солями железа. Хромистая сталь Х5М также подвергается коррозии в растворах карбамида. Достаточную коррозионную стойкость в растворах карбамида различной концентрации (до 92%) при температурах до 115°С, включая условия концентрирования карбамида, имеют стали 0X13, Х18Н10Т, Х21Н5Т. В растворах концентрации до 60% и температурах до 70 °С кроме указанных сталей стойка и хромистая сталь Х8. [c.250]

Некоторые виды материалов (металлы, сплавы, бетон, железобетон, грунты и др.) подвергались во время испытаний действию динамических нагрузок большой интенсивности (см., например, [2, 68]). Проведение такого рода экспериментов сложно и данные их обладают большой чувствительностью к условиям опыта. В дополнение к качественному характеру деформирования, отмеченному при статическом нагружении, основпой вывод при этом делается о существенной зависимости пластического поведения материалов от скорости деформирования часто считается, что этот эффект можно учесть с помощью зависимости предела текучести от скорости деформирования. На рис. 1.3 представлена для примера зависимость [c.16]

В последние годы все интенсивнее развивается новое научное направление в термомеханике — исследование динамических процессов в анизотропных и изотропных телах с учетом конечной скорости распространения тепла 118, 41, 60]. Вводя в принцип Онза-гера характеристику скорости изменения теплового потока — тепловую инерцию, С. Калискии [68] установил обобщенный закон теплопроводности анизотропных тел. Для изотропных тел этот закон впервые установил А. В. Лыков [36, 37] как гипотезу о конечных скоростях распространения тепла и массы для тепло- и влаго-переноса в капиллярно-пористых телах. Учитывая члены, появляющиеся в уравнении теплопроводности и граничных условиях теплообмена, полученных на основе обобщенного закона, приходим к обобщенной теории теплопроводности. Задачи теплопроводности, решаемые на основе этой теории, назовем обобщенными. История развития данного направления в теплопроводности достаточно полно представлена К. Баумейстером и Т. Хамиллом 13]. А. В. Лыков (381, проанализировав обобщенную задачу теплопроводности для полупространства, граничное значение температуры которого изменяется в начальный момент времени незначительно, оставаясь далее постоянным, интерпретирует скорость распространения тепла как производную по времени от глубины проникновения тепла. [c.3]

На рис. 3.27 приведены результаты экспериментального исследования теплообмена очага пожара с горизонтальной конструкцией перекрытия в помещении 6x6X6 м . На рисунке приведены данные для момента времени развития пожара 17 мин при горении древесины на площади 6,6 и при величине пожарной загрузки 75 кг-м- . Температура на оси потока, набегающего на перекрытие, взята по результатам экспериментальных исследований. Скорость набегающего потока рассчитывалась по данным работы [4] исходя из интенсивностей тепловыделения, определяемого экспериментально по скорости выгорания. Основные параметры набегающего потока имели следующие величины температура набегающего потока 663К, Ке =3-10 степень черноты 0,72. Температура поверхности принята 483К и степень черноты 0,68. Представленное в настоящей главе аналитическое решение удовлетворительно согласуется с экспериментальными данными в областях ускоренного и переходного течения. [c.130]

Влияние титана. Как было показано Гессенбрухом В. (18], добавка титана (до 1% ат.) приводит к некоторому снижению продолжительности жизни сплава N1 с 20% Сг при 1050°. Однако Игнатов Д. В. и Шамгунова Р. Д. [12] нашли, что скорость окисления при постоянных температурах (от 600 до 1000°) сплава с 20 /о Сг уменьшается при введении в сплав небольшого количества Т1 (0,68%). Дальнейшее увеличение содержания Т1 (свыше 3,5%) приводит к увеличению скорости окисления вследствие образования в сплаве фазы Ы)зТ1, которая, интенсивно окисляясь, образует пленку Т102, не являющуюся защитной. Уменьшение скорости окисления сплава, содержащего 0,68% Т1, авторы объясняют тем, что титан, входя в твердый никельхромовый раствор, увеличивает силы связи между атомами сплава, в связи с чем повышается энергия перехода металлических ионов из -решетки сплава — Сг — Т1 в -решетку окисла. [c.103]

В последнее время сложилось мнение, что особенности эрозии электродов при малых расстояниях между ними обусловлены влиянием так называемых факелов, т. е. быстрых струй паров металла, исходящих нормально к его поверхности из точек соприкосновения разрядного канала с электродами. Разрушительная сила факелов и их непосредственное участие в эрозии электродов были доказаны в работе Мандельштама и Райского [Л. 68]. Авторы подробно исследовали зависимость скорости эрозии от величины промежутка, геометрии электродов, а также от направления факелов и их интенсивности. В указанной работе представлена убедительная аргументация в пользу представления о термической природе струй и взрывном характере иопарения металла, объясняющем высокую скорость струй и их резкую направленность. В связи с результатами этой работы кажется правдоподобным, что сильная эрозия анода при малых расстояниях между электродами обусловлена именно разрушительным действием катодного факела, обладающего, как правило, большей интенсивностью. [c.34]

Возникновение гальванических элементов является наиболее распространенной причиной интенсивных процессов коррозии. Это объясняется тем, что в качестве отдельных элементов пары (катод и анод) могут выступать не только разные металлы, но и неоднородные зерна металлических сплавов. Например, в обычной углеродистой стали роль катодов выполняют зерна цементита (РезС), а роль анода — зерна чистого железа (Ре). При этом коррозия может распространяться как по границам зерен, так и по микротрещинам дефектного слоя металла, образующегося после некоторых операций обработки. Количественные показатели интенсивности процесса коррозии и коррозийной стойкости металлов, т. е. п р о-ницаемость коррозии н скорость коррозии устанавливает ГОСТ 5272—68. [c.310]

Более эффективны электромагнитные фильтры конструкции Хейт-мана (ФРГ), допускающие варьирование интенсивности магнитного поля. Кроме того, их легче очищать от задержанной ими взвеси путем отключения тока или изменения направления магнитного поля. Корпус фильтра изготовляют из немагнитной аустенитной стали, а снаружи он окружен электромагнитной обмоткой. В фильтр загружаются слабомагнитные шарики диаметром 6— 8 мм, изготовленные из ферромагнитного коррозионностойкого сплава. Конденсат проходит фильтр снизу вверх при обезжелезивании и промывке. Магнитное поле не дает шарикам расширяться даже при высоких скоростях движения воды. На входе и выходе конденсата в фильтре установлены перфорированные листы, ограничивающие пространство для шариков. Работу фильтра контролируют непрерывно 68 [c.68]

Последняя зависимость графически представлена на рис. 68, из которого видно, что при обычной интенсивности продувки [l o, =2,5- 5 м (Мг/мин)] и содержании кремния в шихте (SSim=0,5-bl,0%) средняя скорость окисления его высокая, составляет 0,1—0,3%/мин. В начале процесса, когда окисляется преимущественно кремний, VSI может достигать 0,5 %/мин и выше. [c.317]

Эффектом, аналогичным до некоторой степени эффекту, который вызывается изменением механических свойств малой области жидкости, является тот, который имеет место, когла квадрат скорости возрастает в каком-либо месте настолько, что им уже больше нельзя пренебрегать, У2ср -j- k-o приобретает тогда конечное значение, зависящее от квадрата скорости. Такие места действуют поэтому подобно источникам звука периоды источников включают целочисленные части [дроби с числителем I] первоначалыюго периода. Таким образом, какая-либо часть пространства, где интенсивность накапливается в достаточной степени, сама становится вторичным источником, излучающим гармонические тоны первичного звука. Если имеются два первичных звука достаточной интенсивности, то вторичные колебания имеют частоты, являющиеся суммами и разностями частот первичных звуков ( 68) ). [c.154]

Составляющая характеризует износ установочных элементов приспособления. Величина износа зависит от программы выпуска изделий (времени работы приспособления), их конся-рукции и размеров, материала и массы заготовки, состояния ее базовой поверхности, а также условий установки заготовки в приспособление и снятия ее. Больше всего изнашиваются постоянные (ГОСТ 13440—68 и 13441—68) и регулируемые опоры, у которых контакт с заготовкой осуществляется по малым площадкам. Сильно изнашиваются боковые поверхности призм, контактирующие с заготовкой по узкой площадке. Менее интенсивно изнашиваются опорные пластины (ГОСТ 4743—68) и круглые пальцы. При контакте с необработанными поверхностями заготовок со следами окалины и формовочного песка опоры приспособлений изнашиваются сильнее, чем при контакте с обработанными поверхностями. Скорость изнашивания возрастает с увеличением массы заготовки и сдвига по опорам прн ее установке в приспособлении. Изнашивание неравномерно во времени и иосит местный характер. Опорные пластины больше изнашиваются в середине и с одного края, а пальцы — со стороны установки заготовки. Эпюры износа различных опор приведены на рис. 7, а—ж (стрелками показано движение заготовки при ее установке в приспособлении). Изнашивание Опор с малой поверхностью контакта с заготовкой протекает сначала быстро, а затем замедляется (кривая / на рис. 7, з). Изнашивание опор с развитой 20 [c.20]

Гецов Л.Б., Кабелевскйй М.Г. К вопросу о связи между коэффициентом интенсивности напряжений и скоростью распространения термоусталостных трещин в турбинных лопатках // Проблемы прочности. - 1979. -№ 12. - С. 64-68. [c.585]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...