Интенсивность напряжений сдвига

Многообразие характеристик пластичности связано, с одной стороны, с трудностями определения величины Лр, а с другой —с тем, что Лр=Лр(А), т.е. зависит от схемы напряженного состояния [k — коэффициент жесткости схемы напряженного состояния, определяемый как отнощение среднего напряжения — первого инварианта тензора напряжений — к интенсивности напряжений сдвига). Коэффициент fe = a/T характеризует соотношение напряжений, стремящихся разрушить металл при наличии растягивающих напряжений, т. е. при (или, наоборот, благоприятствующих залечиванию дефектов и увеличению пластичности с увеличением всестороннего сжатия, т.е. при <0), к интенсивности напряжений Т, обеспечивающим пластическое течение. [c.489]

На рис. 8.125 - 8.128 представлен коэффициент интенсивности напряжений сдвига, нормированный на соответствующее решение для однородного тела (р -> оо, к со) [c.419]

Величину Т, выраженную через главные касательные напряжения, Генрих Генки назвал интенсивностью напряжений сдвига. Величину е, выраженную через главные деформации сдвига, Генки назвал интенсивностью деформации сдвига. [c.84]

ИНТЕНСИВНОСТЬ НАПРЯЖЕНИЙ СДВИГА 381 [c.381]

Интенсивность напряжений сдвига и интенсивность скорости пластической деформации сдвига. [c.381]

Следовательно, при пластической деформации интенсивность напряжений сдвига Т имеет постоянную величину Тц, которая является пределом текучести при чистом сдвиге. [c.382]

В соответствии с формулой (374) интенсивность напряжений сдвига определяется уравнением [c.474]

Вместо величины октаэдрического напряжения или интенсивности напряжений сдвига мы в дальнейшем часто будем рассматривать эквивалентную ей величину, отличающуюся только числовым множителем, а именно величину о , которую будем называть интенсивностью напряжений [c.30]

Для подтверждения гипотезы о существенном влиянии адсорбированного слоя на уменьшение расхода жидкости в пористых материалах необходимо иметь информацию о толщине этого слоя и о соотношении его толщины с диаметром поровых каналов. Толщина адсорбированных слоев зависит от свойств жидкости и твердого тела, температуры. При наложении напряжений сдвига (внешнего перепада давлений) возможно уменьшение толщины этих слоев из-за срыва внешних слабосвязанных молекул. Следует ожидать также постепенного ослабления и полного разрушения пограничных слоев при увеличении температуры вследствие возрастания интенсивности теплового движения молекул. [c.25]

Только в случае гидростатического давления интенсивность напряжений превращается в нуль. Интенсивность напряжений 04 при простом растяжении (О1 0, О2 = Оз = 0) совпадает с нормальными растягивающими напряжениями. Интенсивность напряжений вводится в соотношения теории пластичности вместе с понятием интенсивности деформации, определение которого дается ниже. Часто вместо них применяют пропорциональные им величины интенсивность касательных напряжений (октаэдрические напряжения) и соответствующий им октаэдрический сдвиг. Интенсивность напряжений является для каждого материала вполне определенной и не зависящей от вида напряженного состояния функцией интенсивности деформаций. [c.99]

Коэффициент интенсивности напряжений в случае продольного сдвига равен [c.435]

Статические коэффициенты интенсивности напряжений отрыва и сдвига в рассматриваемой задаче, приведенные к безразмерному виду, равны [c.476]

Значение Кц записано для правой верхней вершины трещины (в левой нижней вершине оно имеет противоположный знак). В таблице 57.1 для всех форм, начиная с четвертой (первые три формы — это смещения пластины как жесткого целого, им соответствуют нулевые частоты), приведены квадраты частот, коэффициенты интенсивности напряжений отрыва и сдвига [c.476]

Рис. 57.4. Зависимость амплитудных коэффициентов интенсивности напряжений отрыва (светлые точки) и сдвига (темные точки) от безразмерной частоты.

При плоских и объемных напряженных состояниях используют кривые деформирования в максимальных касательных напряжениях и сдвигах (или в интенсивностях напряжений и деформаций), так же как и прп однократном нагружении (см. 1). [c.82]

Нормальное напряжение характеризует интенсивность отрыва или нажатия частиц материала, касательное — интенсивность относительного сдвига частиц. Как следует из формул (9.7) и (9.8), напряжения являются векторными величинами. Напряжения измеряются в единицах силы, отнесенных к единице площади. В качестве единицы напряжения принята единица, называемая паскалем и обозначаемая Па. Паскаль имеет размерность 1 Па = 1 Н/м . В расчетах применяют [c.155]

Созданию высокой химической активности в вершине трещины содействует и механический фактор. Как известно, механические напряжения в вершине трещины очень высоки. Даже при низких значениях интенсивности напряжений материал в вершине трещины находится под действием напряжений, близких к пределу текучести. Это создает благоприятные условия для прохождения в вершине трещины локальных деформаций, в результате чего на кромках ступеней сдвига (в местах выхода дислокаций на поверхность) плотность анодного тока может резко увеличиваться. Оба фактора не только способствуют повышению плотности анодного тока, но и содействуют в этом друг другу. Например, если структура и состав сплава таковы, что в нем имеются выделения по границам зерен, отличающиеся по электрохимическим характеристикам от матрицы, то потенциальная чувствительность к межкристаллитной коррозии может быть реализована путем прохождения в вершине трещины пластических деформаций, разрушения пассивной пленки и активации анодных процессов по границам зерен. Это же положение относится в полной мере и к сегрегациям внутри твердого раствора, когда суще- [c.57]

В случае хрупкого разрушения материала поле напряжений в любой точке фронта трещины и на любой ее длине остается неизменным и соответствует трехосному в срединных слоях и двухосному напряженному состоянию на поверхности образца или детали (см. рис. 2.13). Принято характеризовать три различных ситуации в раскрытии берегов распространяющейся трещины с помощью трех коэффициентов интенсивности напряжения [47] К] (ki) — нормальное раскрытие берегов трещины /Гц ( н) — поперечный сдвиг берегов трещины по отношению к ее фронту /Сщ ( щ) — продольный сдвиг вдоль фронта трещины (рис. 2.14). [c.102]

В представленном соотношении (6.44) СРТ выражена в нм/цикл, а коэффициенты интенсивности напряжения имеют размерность МПа м / . Оно может быть также легко преобразовано к виду, аналогично выражению (6.43). Это означает, что при существенном влиянии на рост трещины сдвиговой компоненты нагружения, тем более при сдвиге фаз, ее влияние может быть учтено в кинетике трещин через соответствующую безразмерную поправку в расчете КИН. [c.336]

Переход от одноосного растяжения к двухосному растяжению-сжатию сопровождается ослаблением напряжения сдвига, обеспечивающего деформацию материала в направлении перпендикулярном плоскости пластины. Поэтому при малых величинах второй компоненты сжатия размер зоны в направлении роста трещины снижается, а не возрастает. Последующее увеличение сжимающей компоненты нагрузки сопровождается одновременным увеличением всех параметров зоны пластической деформации и уменьшением интенсивности сдвигового напряжения в направлении перпендикулярном плоскости пластины. [c.436]

Коэффициенты интенсивности напряжений сдвига, иэображенные на рис. 2.12, достигают локального максимума вскоре после прибытия первой отраженной волны расширения, а затем уже достигают абсолютного максимума в момент прихода волны Рэлея. Этот максимум почти не зависит от угла падения волны, оставаясь немного меньше величины 1,2. [c.44]

Чтобы иметь представление о порядке величин различных параметров, расс.мотрим случай взаимодействия между твердыми частицалш и стенкой при движении частиц в турбулентном поле, когда диаметр частиц мал, например менее 1 мк, отношение масс газа и твердой фазы достигает 3, а отношение плотностей равно, например, 2000. Как указано выше, коэффициент трения на стенке вследствие удара твердых частиц составляет величину порядка 0,1, а напряжение сдвига — порядка 0,5-10 кг/см , для газа с коэффициентом трения 0,001 напряжение сдвига равно 0,5-10" кз/сэ4 . Однако, как можно видеть по результатам измерений для трубы (разд. 4.1), интенсивность действительных столкновений со стенкой на порядок меньше вычисленной величины из-за подъемной силы, действующей на частицы в вязком слое [уравнение (2.23)1. [c.236]

В эксперименте обнаружены полиморфные изменения в растянутых стальных образцах, развивающиеся как в ядре , так и и наружной оболочке , как следствие гетерофазного массопереноса, первноса энергии деформирования при развитии интенсивных полей напряжений сдвига, ][ >ацесс полиморфных превращений в наружной оболочке начинается уже при Oj = O.Voo.a- [c.42]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

Как видно, процесс разрушения можно разбить на два этапа инкубационный период, когда внутри материала накапливаются микроскопические повреждения, и этап продвиженпя магистральной трещины, который заканчивается разрушением. Картина до чрезвычайности напоминает ту, которая наблюдается при длительном разрушении в условиях высоких температур, разница состоит в том, что субмикро- и микротрещины появляются в результате нопеременных пластических сдвигов в теле зерна, а не на границах зерен. Существуют теории накопления поврежден-ности при переменных нагрузках (Костюк), которые мы здесь не затрагиваем. Что касается роста трещины, то, как оказывается, скорость его определяется коэффициентом интенсивности напряжений, поэтому можно принять [c.682]

На рис. 21.3 показан коэффициент интенсивности напряжений в функции отношения длины трещины I к ширине заплаты Ъ для различных коэффициентов упругости скрепления Q = qEt, где q = tj iabji). Здесь коэффициент податливости точки скрепления q выражен с использованием аналогии со склеивающим веществом ta, Hi — толщина и модуль сдвига связующего вещества, [c.171]

Будем полагать, что связь между интенсивностью касательных напряжений Т = и интенсивностью деформаций сдвига Г = (2eijej,) определяется соотношением вида [c.219]

В итоге представления об интенсивности напряжений 01 и деформаций 61 можно связать с напряжениями и деформациями сдвига на октаэдрической площадке, т. е. площадке, равпопаклопеппой к направлениям трех главных напряжений. [c.277]

Условия образования пластических деформаций и разрушений зависят от типа напряженного состояния. Для сопоставления сопротивления материалов деформациям при различных напряженных состояниях диаграммы деформирования строят в единых координатах. Такими координатами являются максимальные касательные напряжения tmax и максимальный истинный сдвиг Ymax (или интенсивность напряжений и деформаций). [c.8]

Для сталей высокой прочности, алюминиевых и титановых сплавов в широком интервале температуры критические значения коэффициентов интенсивности напряжений мало зависят от температуры. Поэтому оценку сопротивления хрупкому разрушению элементов конструкций из таких материалов следует проводить по минимальным значениям / i . Как показано в 3, при определении по уравнениям (3.13) критических значений температуры элементов конструкций имеет существенное значение учет роли размеров напряженных сечений, остаточной напряженности, деформационного старения и охрупчивания в условиях эксплуатации. Эти факторы принимаются во внимание путем введения соответствующих экспериментально устанавливаемых температурных сдвигов А нр, и АГкрг (см. рис. 3.8). [c.64]

У металлов с ОЦК решеткой интенсивность возрастания критического напряжения сдвига т с увеличением предельной энергоем-кости в несколько раз больше, чем у металлов с ГЦК и ГП решетками. Ниже (гл. IV) будет показано, что установленная закономерность изменения прочности с изменением предельной энерго- [c.22]

Исследования ориентировок фасеток скола для хрупкого разрушения [60] и в случае процесса порообразования при вязком разрушении [61, 62] показали, что зарождение трещины происходит на некотором расстоянии перед вершиной трещины, равном двойному ее ]заскрытию, где достигается максимум интенсивности напряженного состояния [63]. В случае вязкого разрушения имеет место процесс порообразования, который завершается соединением пор с вершиной трещины путем сдвига или отрыва. [c.105]

Переход на вторую стадию разрушения в мезотуннелях приводит к регулярному упругому раскрытию вершины трещины в каждом цикле приложения нагрузки, что сопровождается каскадом событий, связанных с формированием усталостных бороздок от дислокационных (единичных) трещин в полуцикле разгрузки материала в результате ротаций объемов материала в пределах зоны пластической деформации. Разрушение перемычек при этом может происходить путем сдвига и путем ротаций объемов материала. На начальной стадии формирования усталостных бороздок ротации в перемычках маловероятны, поскольку масштабный уровень для реализации этого процесса является еще недостаточным, чтобы возможно было формирование сферических частиц. Однако по мере продвижения трещины и нарастания скорости ее роста в результате увеличения коэффициента интенсивности напряжений возникает ситуация, когда формирование сферических частиц становится возможным. Этот переход происходит при достижении следующего масштаба параметров дефектной структуры внутри зоны, разграничивающего мезоуровни I и П. [c.180]

Итак, с момента возникновения усталостной трещины в металле при достижении порогового коэффициента интенсивности напряжения (КИН) Kth формирование свободной поверхности при подрастании трещины определяется процессом мезотуннелирования, для которого характерно чередование интенсивности затрат энергии между областями, формирующими туннели, и областями, являющимися перемычками между ними. При низком уровне интенсивности напряженного состояния расстояние между мезотуннелями велико, что приводит к эффекту движения трещины в каждом туннеле путем разрушения материала при нормальном раскрытии трещины в направлении перпендикулярном магистральному направлению роста трещины. Фронт трещины раздроблен, доминирующим механизмом разрушения является скольжение при небольшом участии ротационных мод деформации и разрушения, обеспечивающих завершение процесса отсоединения областей металла по поверхностям реализованного сдвига. [c.182]

Влияние сдвиговых процессов на формирование поверхности разрушения в условиях нормального раскрытия берегов трещины подразумевает введение представления об эквивалентном коэффициенте интенсивности напряжения в соответствии с соотношением (4.33). В нем величина (i g), представляет собой эквивалентный коэффициент интенсивности напряжения, который учитывает наличие, как минимум, двух процессов сдвига и отрыва при формировании мезотуннеля. Его величина равна (Ki)j в том случае, если реализуется только механизм отрыва при подрастании трещины. О реализации нормального раскрытия берегов [c.204]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...