Плоский источник

Мгновенный плоский источник теплоты представляет собой совокупность мгновенных точечных источников теплоты, действующих одновременно и расположенных в одной плоскости. Распределение теплоты Q при = 0 может иметь разнообразный характер. Под мгновенным плоским источником обычно понимают равномерное распределение Q по сечению (рис. 5.10, в). В случае нормального распределения Q по кругу имеем мгновенный нормально круговой плоский источник (рис. 5.10,2). [c.153]

МГНОВЕННЫЙ ПЛОСКИЙ источник [c.162]

Приращение температуры от мгновенного плоского источника Q2=Q/F в стержне без теплоотдачи выражается уравнением [c.162]

Теплота от мгновенного плоского источника в стержне распространяется в основном в направлении вдоль стержня. Если пренебречь теплоотдачей боковых поверхностей, то температуру по поперечному сечению стержня можно считать равномерной, а процесс распространения теплоты — линейным. В случае заметной теплоотдачи с поверхности температура по поперечному сечению стержня будет неравномерной. Теплоотдачу учитывают путем введения в уравнение (6.7) сомножителя е , который отражает лишь понижение средней температуры в сечении, но не выражает неравномерности температуры по толщине стержня [c.162]

Плоский источник теплоты в стержне. Рассмотрим случай нагрева плоским источником теплоты полубесконечного стержня без теплоотдачи. Поступая аналогично предыдущим случаям, из выражения (6.8) с учетом 6 = 0 находим приращение температуры [c.164]

ПЛОСКИЙ источник в БЕСКОНЕЧНОМ СТЕРЖНЕ [c.173]

Представим, что плоский источник теплоты постоянной мощности q равномерно распределен по поперечному сечению стержня f и перемещается с постоянной скоростью v в направлении вдоль стержня (см. рис. 6.7, в). Боковая поверхность отдает теплоту в окружающую среду при постоянном коэффициенте теплоотдачи а. [c.173]

Приращение температуры в точке А от мгновенного плоского источника, который действовал в точке О t с назад, составит [c.174]

Предельное состояние. При нагреве стержня плоским источником теплоты распределение температуры по поперечному сечению стержня согласно уравнению (6.30) равномерно. В действительности из-за теплоотдачи с поверхности стержня всегда будет наблюдаться некоторая неравномерность распределения температуры по его поперечному Сечению. [c.174]

Интеграл (6.61) описывает процесс выравнивания температур от плоского источника теплоты [см. п. 6.3 и уравнение (6.29)], т. е. [c.195]

При соединении разнородных металлов сваркой распространение теплоты и распределение температуры имеют некоторые особенности. Рассмотрим распространение теплоты от мгновенного плоского источника в бесконечном стержне [формула (6.8) [, которое может быть применено как к случаю соединения двух стержней встык, так и к случаю нагрева двух пластин быстро-движущимся источником теплоты [формула (6.45)]. Запишем формулу (6.8) в виде [c.199]

Помимо нагрева проходящим током электрод нагревается источником теплоты в точке О (см. рис. 7.14). Если электрод плавящийся, то температура на конце электрода равна температуре капель Т . Источник в точке О можно рассматривать как движущийся со скоростью плавления электрода w. Используя уравнение предельного состояния процесса распространения теплоты от движущегося плоского источника теплоты в стержне в области впереди источника (6.34) при Ь = 0, получаем распределение температур в стержне от нагрева источником теплоты в точке О [c.225]

При нагреве стержней диаметром более 20 мм и труб с толщиной стенки, превышающей 15 мм, можно пренебрегать влиянием поверхностной теплоотдачи и применять зависимости, полученные для случая нагрева и охлаждения неподвижным плоским источником теплоты бесконечных стержней без теплоотдачи. Температура по длине стержня в процессе нагрева выражается формулой (6.15). Приращение температуры контактного сечения ( = 0) [c.248]

Поглощение заряженных частиц может сопровождаться испусканием у-квантов, например тормозное излучение при поглощении (3-частиц. Энергия у-квантов рассеивается главным образом вне тонкого экрана, поглощающего заряженные частицы. Это должно быть учтено как в расчете мощности излучения, поглощаемого в экране, так и в расчете энерговыделения в защите, примыкающей к экрану. Для окружающей среды экран становится плоским источником у-квантов. Такой источник всегда можно представить суммой дисковых плоских источников. Подобная интерпретация является распространенным вариантом. В связи с этим рассмотрим схему расчета тепловыделения в некоторой среде от плоского дискового источника. Обозначим элемент поверхности диска ds. Из спектра у-квантов выделим кванты с энергией, близкой к До. Предположим, что скорость [c.109]

Относительно просто решается рассматриваемая задача методом двухэтапного расчета. На первом этапе рассчитывается плотность тока у-квантов на внешней поверхности объемного источника. При этом не принимается во внимание наличие защиты и соответственно обусловленное ею обратное рассеяние у-квантов. На втором этапе рассчитывается мощность удельного энерговыделения в защите от плоского источника у-квантов, расположенного на границе защиты. Отнесенная к единице площади мощность источника принимается равной рассчитанной на первом этапе плотности тока у-квантов из источника. Предполагается, что у-кванты испускаются источником сферически симметрично в угол 2 л. [c.116]

Рассмотрим круглый цилиндрический канал (рис. 12.5), на входе которого перпендикулярно его оси расположен плоский источник излучения с равномерной мощностью источников и угловым распределением, задаваемым в виде (12.5). [c.144]

Если Q — расход плоского источника, или, иначе говоря, расход, выбрасываемый источником, то скорость и будет направлена по радиусам и на расстоянии г от источника бу.тет равна [c.318]

Течение в области турбулентного плоского источника обладает всеми свойствами пограничного слоя и потому описывается уравнениями (9.3). Поскольку в струе dp/dx = О, то и U dU/dx = 0. При этом уравнения (9.3) приобретают вид [c.382]

Рис. IJ2. Плоский источник в начале коор динат

Течение в области турбулентного плоского источника обладает всеми свойствами пограничного слоя, и его уравнения могут быть получены из уравнений Рейнольдса при следующих исходных предпосылках вязкостными членами можно прене- [c.420]

Рис. 2.30. Схема плоского источника Отсюда следует, что по мере удаления от

Если жидкость, наоборот, притекает из неограниченного пространства в точку, где непрерывно исчезает, течение называется пространственным стоком. В случае, если течение происходит в одной плоскости, имеем плоские источники (рис. 48, а) и сток (рис. 48, б). [c.84]

Рассмотрим плоский источник и проведем из него как из центра несколько концентрических окружностей различного радиуса. Уравнение неразрывности — уравнение постоянства расхода через любую концентрическую цилиндрическую поверхность, имеющую высоту, равную единице, в случае несжимаемой жидкости будет иметь вид [c.85]

Когда под действием плоских источников тепла на поверхности электродов идет процесс плавления, разогретый участок металла, прилегающий к границе плавления, стремится увеличить свой объем. Этому изменению объема препятствует менее разогретый материал детали, окружающий этот объем. В результате в объеме с более высокой температурой возникают сжимающие напряжения. Материал же детали, менее разогретый, испытывая воздействие со стороны более нагретого объема, оказывается растянутым. Таким образом, в момент времени, когда под действием импульса тока ограниченный объема металла в зоне действия источника тепла оказывается расплавленным, в слоях металла, примыкающих к границе плавления, возникают сжимающие напряжения, переходящие на некотором расстоянии от границы в растягивающие. Учитывая высокий градиент температур вблизи границы плавления, следует ожидать, что место перехода сжимающих напряжений в растягивающие находится близко к границе плавления. [c.557]

Среди нескольких способов измерения а кипящего слоя, изобретенных учеными, чрезвычайной простотой и удобством обладает метод мгновенного источника теплоты, создаваемого быстрой засыпкой в слой небольшой порции горячих частиц той же фракции, что и в кипящем слое. Непрерывно регистрируя на определенном расстоянии от такого плоского источника теплоты температуру и время наступления ее максимума, рассчитывают величину эффективного коэффициента температуропроводности. Таким образом, с помощью частиц, меченных теплотой , можно охарактеризовать и интенсивность перемешивания в кипящем слое. [c.131]

Площадь измерения S (рис. 1, а) является сечением телесного угла а, опирающегося на входное окно ионизационной камеры. При отсутствии поглотителя идущий от плоского источника 1 излучения без коллиматора поток р-частиц, ограниченный углом а, попадает в ионизационную камеру 2. [c.212]

Электроискровая обработка. Электрической эрозии в той или иной степени подвержены все токопроводящие материалы, что определяет возможность использования электроэрозионных методов для обработки всех практически применяемых металлов и сплавов. Механизм процесса эрозии в импульсном разряде для случая электроискровой обработки может быть представлен в следующем виде. Под действием разряда на поверхности электродов возникают вследствие эффекта бомбардировки заряженными частицами плоские источники тепла. Нестандартный процесс распространения тепла от этих источников вызывает локальное плавление и частичное испарение металла в зоне действия источника. [c.498]

Это выражение является основным решением для линейного потока. Количество тепла, выделяемое единицей площади Плоского источника, равно Q . [c.171]

Это решение применяют к потоку тепла вдоль стержня ), и тогда ПЛОСКИЙ источник рассматривают как точечный источник, находящийся в точке х . [c.172]

Рис. 5.10. Расчетные схемы мгновенных источников теплоты а — линейный источник в пластине б — нормально линейный источник а — плоский источник в стержне г — нормально круговой источник на поверхности полубесконеч-ного тела

ЛИМ некоторый элементарный слой толщиной dx, в котором при (=0 содержится количество теплоты dQ = срТнЕ dx. Будем рассматривать его как мгновенный плоский источник теплоты. Данный элементарный источник теплоты находится от рассматриваемой точки А на расстоянии х— х dx ). Следовательно, приращение температуры в точке А через время t от данного источника теплоты составит [c.166]

Рис. 7.25. Номограмма для определения ДГг через безразмерную температуру АГгл/ срР о/ г, безразмерное время wot и безразмерное расстояние X от контакта при нагреве стержня непрерывно действующим плоским источником 92 и током плотности j при сопротивлении, изменяющемся пропорционально температуре

Рассмотрим нагрев и охлаждение труб при дугоконтактной сварке в случае нагрева дугой, перемещающейся в магнитном поле (рис. 7.28, а). Вследствие большой скорости перемещения дуги по кромкам трубы можно с достаточной точностью считать, что в бесконечном стержне действует непрерывный плоский источник теплоты с удельной мощностью [c.246]

После того как найдено распределение нейтронов в защите, можно разделить защиту на элементарные слои толщиной dz и определить для каждой группы нейтронов плотность столкновений в слое Ф , yMMHpysf эти произведения по всем энергетическим группам нейтронов, находим полную величину плотности столкновений в этом слое Ф 2й(2. Она представляет собой мощность изотропного поверхностного источника, отнесенную к единице площади. Это означает, что слой защиты dz можно интерпретировать как плоский источник и решение данной задачи свести к решению предыдущей, дополнив его интегрированием по Z в связи с наличием непрерывно распределенных плоских источников на глубине всей защиты от О до Д. [c.112]

Допускается изотропное испускание у-кгаантов плоским источником, т. е. пренебрегается анизотропией в токе у-квантов из объемного источника. В действительности наблюдается неизотропное распределение у-квантов в токе их на поверхности источника. Величина возможных погрешностей зависит от функции распределения скорости испускания у-квантов в источнике. При равномерном распределении этой скорости погрешность приводит к завышению тока в защите. [c.117]

В процессе расчета защиты возникает необходимость определять потоки частиц из активной зоны на различных расстояниях от ее границ. Соответственно этому на близких расстояниях она интерпретируется плоским источником, затем цилиндpичe ки z и на большом удалении — сферическим или источником в виде усеченного конуса. [c.299]

Рис. 1. Зависимость погрешности показаний Р-пучового прибора от положения поглотителя между источником излучения и иопизациоппой камерой в приборах с плоским источником без коллиматора а) и с цилиндрическим источником с коллиматорными

Особенно важна Р. з. в случае проникающего нейтронного излучения. Прохождение нейтронов через защитный слой анализируют в осн. методом моментов, лю-тодом Монте-Карло и численного интегрирования ур-ния Больцмана. Ослабление потока быстрых нейтронов в защитном слое происходит из-за упругого (особенно в водородсодержащих веществах Н2О, парафин, Полиэтилен, гидриды металлов, бетон) и неупругого рассеяния нейтронов. На достаточно больших расстояниях от плоского источника ослабление пучка с расстоянием происходит экспоненциально. Р. э. ядер-ного реактора отличается те.ч, что поглощение в защитном слое одного вида частиц, напр. тепловых нейтронов, как правило, сопровождается возникновением у-излучения (ядерная реакция (п, у)]. Так, при поглощении теплового нейтрона ядром водорода образуется фотон с энергией 2,2 МэВ, а в случае более эфф. поглотителя (напр., d) на один захваченный нейтрон приходится более 10 фотонов. Оптимальная Р. з. реактора содержит водородсодержащяе вещества или графит, замедляющие быстрые нейтроны до тепловых энергий (см. Замедление нейтронов), и ядра, захватывающие тепловые нейтроны (В, Сс1, Gtl). На АЭС обычно используют бетон с добавками металлич. скрапа и дроби, эффективно ослабляющий как нейтронное, так и у-излу-чение. [c.201]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...