Давление минимальное значение на границ

При установившемся безвихревом движении гидродинамическое давление имеет минимальное значение на границе. [c.99]

Таким образом, давление р достигает наименьшего значения там, где д имеет наибольшее значение, а этого не может быть внутри жидкости. Таким образом, давление р должно достигать минимального значения на границе. Максимального значения давление р достигает в критической точке. [c.100]

Существует также режим, качественно отличающийся от перечисленных выше, для которого функция температуры имеет минимальное значение на границе раздела. Этот режим движения реализуется в геотермальных системах с малыми градиентами температуры, когда имеет место испарение жидкой фазы. Так, при следующих граничных значениях температуры Го = 450 К, Т = 450 К, давления = 10 Па, [c.8]

Это минимальное значение коэффициента сжатия, которое люжет быть получено для свободной струи. Мы смогли использовать одномерный анализ для этого специального случая только потому, что распределение давлений на всех вертикальных границах можно было положить гидростатическим. Если длину внутреннего насадка сократить до нуля, то мы получим картину течения как на рис. 14-30, и распределение давлений на вертикальной степке уже не будет гидростатическим. [c.376]

В рассмотренном случае воздействия высоких давлений на оболочку, также как и в случае воздействия умеренных давлений, во всех фазах следует проверять поля напряжений, удовлетворяют ли они условию текучести удовлетворение этого условия зависит от конкретных данных задачи. С его помощью будут определяться значения тп, пъ р которые следует принимать в соответствии с (6.72) и (9.7). При этом в зависимости от конкретных условий задачи появляется необходимость при определении нижней границы остаточного прогиба использовать значения верхней границы несущей способности, т. е. значения т, п ш р", большие минимальной границы р по (9.12). При определении верхней границы остаточного прогиба возможно использование значений нижней границы несущей способности, т. е. значений т, п и р , меньших максимальной нижней границы по (9.13). [c.289]

На рис. 1 показано поле характеристик и распределение нормального напряжения на границе штампа, вычисленное для 9 = 1 мр = 0,388, соответствуюш их усилиям сдвига Рх = 0,269 и = 0,159. Давление на штамп практически постоянно, с незначительным возрастанием около особой точки А. Усилие вдавливания Ру = 2,075. При приближении модуля контактного усилия сдвига Рхг = Р + Р к предельному значению 1/2 поле характеристик вырождается в линию, совпадаюш,ую с границей штампа. Если ( = 7г/2и0 тг/2, то получаем продольный сдвиг штампа по оси 2 при Р = О и Р = 1/2. Из уравнений (2.5) и (1.2) находим сг = —2/3, ау = —1/2, а г = —1/2. Это случай чистого сдвига при минимальном давлении на штамп [c.59]

Очевидно, что по мере приближения к вихрю (фиг. 5. 15) скорость V будет возрастать по гиперболическому закону, а давление р падать. Минимальное значение давления будет на границе ядра, [c.108]

Периодическое изменение газодинамических величин по азимуту периферии струи и неравномерность распределения оптической плотности на шлирен-снимках (продольные полосы) могут быть обусловлены наличием в струе стационарных продольных вихрей типа вихрей Тейлора—Гертлера. На границе струи, как и на обтекаемых непроницаемых поверхностях, вихри, имеющие противоположное направление вращения, образуют устойчивую стационарную пространственную вихревую структуру, которая накладывается на основное течение слоя смешения. Вследствие вращения вихрей в противоположных направлениях образуются продольные плоскости, куда втягивается высоконапорный или низконапорный поток (см. схемы на рис. 6.1 и 6.2). В поперечных сечениях струи этим плоскостям отвечают радиальные линии, при прохождении которых датчик периодически фиксирует максимальные или минимальные значения полного давления. [c.168]

Схема течения в косом срезе решетки СА показана на рис. 9.12. Течение газа в косом срезе при > 1 происходит аналогично течению при обтекании внешнего тупого угла большего 180°. В минимальном сечении (в горле СА) скорость газа равна скорости звука. Около выходной кромки (в точке т ) происходит почти скачкообразное падение давления от его критического значения в горле (ртк ,) до величины pi на выходе из сопла. В результате из точки т исходит серия волн )разрежения, при прохождении через которые поток разгоняется и поворачивается в сторону свободной границы струи. Отражение волн разрежения от спинки соседней лопатки и возникновение скачков уплотнения в результате взаимодействия струй, вытекающих из соседних каналов, усложняет картину течения в косом срезе, но не нарушает общей закономерности разгона сверхзвукового потока в области косого среза. [c.155]

С понижением давления происходит сужение границ зажигания, и при некотором минимальном давлении зажигание данного горючего становится невозможным (рис. 4.1). С повышением давления границы зажигания стремятся к некоторым постоянным предельным значениям, называемым пределами воспламенения. У некоторых горючих смесей (например, у водородно-воздушных) при давлениях выше атмосферного границы зажигания с изменением давления не изменяются. С повышением на- [c.299]

Формуемость порошка оценивают его способностью сохранять приданную ему в результате прессования форму в заданном интервале пористости. По ГОСТ 25280—82 эта характеристика порошка определяется при прессовании его навески массой не менее 200 г в пресс-форме (рис. 8) с последующим определением границ (минимального и максимального значения) интервала плотности, при котором прессовки после извлечения из пресс-формы не осыпаются и не имеют расслоения. При прессовании порошка в пресс-форме в связи с особенностями профиля рабочей части пуансона давление на навеску распределяется неравномерно, что обеспечивает возможность получения образца, плотность которого по длине изменяется по мере удаления от выступающей части пуансона. [c.33]

При приближении модуля контактного касательного напряжения р.. = у Р1 + Р1 к предельному значению 1/2 поле характеристик вырождается в линию, совпадающую с границей штампа. Если = тг/2 и 0 тг/2, то получаем продольный сдвиг штампа по оси 2 при Рх = О и Рх = 1/2. Из уравнений (2.5) и (1.4) находим <т = —2/3, <т = —1/2. Это случай чистого сдвига при минимальном давлении на штамп [c.50]

Для 72 и 72 — 71 2/ 1 следует подставить их пороговые значения тепл есть среднее число фотонов при тепловом равновесии для моды с частотой о- Метод решения и границы применимости результата будут объяснены в п. 3.124. В частности, при этом будет рассмотрена область минимальных ширин линий. При надлежащем выборе внешних условий (геометрические размеры, и, мощность накачки) можно достичь для лазера низкого давления на СО2 и для Не — Не-лазера уменьшения относительных ширин линий вплоть до значений порядка 10 Эту величину следует считать теоретически минимальной. В последние годы были достигнуты значительные успехи в приближении экспериментальных ширин к теоретическому значению минимальные измеренные значения в настоящее время составляют около 10- для коротких времен измерения (/ 1 с) и г ГО- для более длинных времен (/ 10 с). [c.27]

Рассмотрим теперь случай распространения звука при установлении предельного стационарного режима. Как известно, газовые или паровые пузырьки в звуковом поле могут расти в среднем, если амплитуда звукового давления превышает определенную величину. При падении амплитуды звука ниже порогового значения все пузырьки в конце концов растворяются. Поэтому ясно, что вдали от источника звука, когда амплитуда р г) упадет ниже минимального порогового значения за счет поглощения звука на пузырьках, все далеко расположенные друг от друга пузырьки растворятся. А вблизи от излучателя образуется пузырьковая область с четко выраженной границей. Что касается близлежащих пузырьков, то некоторые из них, имеющие слишком маленький радиус, растворятся, а другие, радиус которых превышает критическое значение будут расти до значения Я2, которое определяется пороговым значением 1/7Г в данной точке. Однако еще до установления стационарного самосогласованного распределения пузырьков по размерам в пространстве / ( р(/ )р) может возникнуть ряд особенностей. [c.166]

Свойства вещества, находящегося на границе раздела фаз н в объеме, различны. Например, значения свободной энергии, эи.тропии и удельного объема вещества некоторого тонкого слоя на rpanime раздела между жидкостью и ее насыщенным паром отличаются от соответствующих значений в объеме жидкости или пара. Свободную поверхностную энергию определяют, измерив силу, действующую на единицу длины (в чистых жидкостях эта сила вызывает натяжение), или давление, обусловленное натяжением поверхности раздела. В большинстве случаев, встречающихся на практике, свободная поверхностная энергия нпчтожномала по сравненню со свободной энергией всей системы. Известно, что любая система находится в состоянии равновесия, когда ее свободная энергия минимальна. Свободная поверхностная энергия есть часть свободной энергии системы, поэтому [c.265]

Опуская промежуточные выкладки, приведем результаты численного анализа, проведенного на ЭВМ. На рис. 7.4 приведены зависимости предельного значения параметра v для различных соотношений толщин и углов ао в случае действия одного внутреннего давления. Кривые2, 5 соответствуют /г =/12= 1/300 3/2 hi= = Й2= 1/300 2/ii=/i2= 1/300. Пу нктирные линии соответствуют наличию распорного шпангоута с f FR- =0,00l. На рис. 7.5 построены области разрушения для различных углов ао для h = h2— = 1/300. На рис. 7.6 построены области при наличии шпангоута с / = 0,001. Штрихпунктирные кривые дают границы областей для 00=19° при / = 0,0005 (кривая 1) и при / = 0,00025 (кривая 2). Из рисунков видно, что наличие распорного шпангоута существенно увеличивает несущую способность конструкции. Согласно кинематическому подходу при предельном анализе выбирается форма разрушения, дающая минимальное значение предельной нагрузке. [c.229]

Каким образом при воздействии вибраций возникает кавитация, понять довольно легко. Недавно Хорвей [8] показал теоретически, что когда в переохлажденной жидкости зарождаются зерна твердой фазы, их радиус R увеличивается пропорционально корню квадратному из времени, а коэффициент пропорциональности 3 возрастает с ростом переохлаждения АТ. Хорвей установил также, что вследствие различной плотности твердой и жидкой фаз во время роста зародыша в расплаве должно происходить движение жидкости. Было обнаружено, что поде давлений вокруг растущего зародыша сильно зависит от скорости потока жидкости и давление на границе зародыш расплав для большей части систем становится отрицательным (AVf отрицательно) при R ниже некоторого минимального значения и становится меньше порогового давления кавитации при R, равном некоторому критическому значению R, которое возрастает с увеличением 5. Это [c.161]

Только с помощью размерных значений можно показать, как это подразумевает первоначальное предположение, что произведение диаметра, скорости и плотности будет изменяться прямо пропорционально вязкости. Постоянная пропорциональности вычисляется иными средствами. Могут быть найдены и другие многочисленные примеры постоянства групп переменных с одним параметром. На границе между реками и быстрыми потоками отношение У1УёУ равно единице. При гидростатическом распределении давления величина —8р1у8г тоже равна единице. При медленном движении малых шарообразных частиц в вязкой жидкости величина Р хУВ равна Зп. А для волн с минимальной скоростью на поверхности жидкости величина kY уЬ равна 2я. Так как первые две из указанных величин обычно называют числами Рейнольдса и Фруда, логически и остальные могут быть названы числами Архимеда, Стокса и др. [c.15]

Сначала нужно ответить на вопрос о том, почему малое затухание пьезопластины не всегда является преимуществом. Чтобы излучить при определенной частоте непрерывную звуковую волну с возможно более высоким звуковым давлением, разумеется, нужно возбуждать соответствующую пластину с ее резонансной частотой и поддерживать ее демпфирование минимальным. Поэтому целесообразно демпфировать ее только со стороны подключенного вещества, а с задней стороны она должна граничить с воздухом. Такой случай при контроле материалов встречается редко, так как даже при работе с непрерывным ультразвуком в большинстве случаев частоту приходится покачивать , чтобы избежать возникновения стоячих волн в образце. При таком смещении частоты амплитуда должна оставаться по возможности постоянной, чего узкая резонансная кривая не позволяет. Идеальной была бы частотная кривая с пологой формой на соответствующем участке, которую однако трудно получить, если не работать слишком далеко от резонанса с малыми амплитудами. Поэтому принимают некоторое компромиссное решение и расширяют резонансную кривую (сглаживают пик) путе№ демпфирования до требуемой величины, причем резонансная полоса уже получается не плоской, и на границах составляет только 70 % максимального значения. [c.157]

Анализируя влияние техногенной трещиноватости (от ГРП) на общее перераспределение поля трещиноватости, необходимо отметить зону уплотнения (минимальных значений разности полей трещиноватости) в северной части исследуемой площади (рис. 4.26). Наглядно заметен рост ее размеров и усиление аномальности (по минимуму). Возможно следующее объяснение этого процесса. Севернее границы площади находится нагнетательная скв. 952, которая за счет нагнетания воды создает во все стороны градиент пластового давления, в том числе, и в направлении СКВ. 3526. После проведения в последней ГРП образовалось противодавление между нагнетательной скважиной и зоной техногенной трещиноватости, что привело к схлопыванию полостей субвертикальных трещин, которые являются основным типом открытых трещин в данном районе. Продолжение процесса нагнетания воды и роста зоны трещиноватости, образованной ГРП, приводило к усилению горизонтальных сжимающих усилий в северной части площади и, как следствие, к уплотнению коллектора. Последующий разворот зоны техногенной трещиноватости на юг (рис. 4.26г) может быть также связан с усилением давления с севера за счет работы нагнетательной скв. 952. [c.153]

На основе численного анализа двумерных уравнений Навье-Стокса в [1] исследованы аэродинамика и теплообмен осесимметричного тела с узкой выемкой на его лобовой поверхности, обтекаемого гиперзвуковым потоком вязкого совершенного газа (М = 6.1, Mars Pathfinder [2]). Его лобовая поверхность вьшолнена в виде сферически затупленного кругового конуса с углом полураствора 0 = 70°. Угол раствора конуса превышает предельное значение, поэтому звуковая линия приходит на заднюю скругленную кромку конуса и, следовательно, коническая поверхность обтекается дозвуковым потоком. Узкая выемка на конической поверхности находится в области дозвукового невязкого течения (число Маха на внешней границе пограничного слоя в окрестности выемки = 0.13 согласно оценке по распределению коэффициента давления). Эти исследования показали, что в этом случае наблюдаются два типа распределения температуры восстановления Т,. по стенкам выемки при изменении температурного фактора внешней поверхности а) немонотонное распределение с максимумом вблизи внешних кромок и минимумом на дне выемки при этом минимальное значение почти не зависит от Г о б) немонотонное распределение с минимумом вблизи внешних кромок и максимумом на дне выемки обе экстремальные величины изменяются в зависимости от r o- [c.166]

Дефекты основного металла и сварных соединений приводят к образованию некогерентных границ зерен, коррозионно нестойких пленок, создают концентрацию макро- и микронапряжений, повышают термодинамическую неустойчивость дефектных участков поверхности и интенсифицируют их наво-дороживание и электрохимическое растворение. Поэтому для повышения надежности оборудования и коммуникаций, контактирующих с сероводородсодержащими средами, наряду с тщательным входным контролем соответствия материалов конструкций техническим условиям на их поставку и неразрушающим контролем монтажных сварных соединений, эффективными являются предпусковые гидроиспытания металлоконструкций давлением, создающим напряжения до 95% от минимального нормативного значения предела текучести металла [33, 34]. В ходе этих испытаний разрушаются участки основного металла и сварных соединений, содержащие потенциально опасные дефекты. Вокруг оставшихся неопасных дефектов образуются зоны остаточного сжатия, повышаюшего коррозионную стойкость сварных соединений. Кроме того, после гидравлических испытаний в 2-3 раза снижаются максимальные остаточные напряжения в зоне сварных соединений труб за счет пластического удлинения растянутых областей металла. Одновременно снижаются наиболее высокие монтажные напряжения в трубопроводах. Там, где по техническим причинам проведение гидроиспытаний не представляется возможным, для выявления недопустимых дефектов необходимо применять 100%-ный радиографический контроль сварных соединений и его 100%-ное дублирование ультразвуковым методом [25, 35]. [c.67]

Режим работы эжектора, при котором коэффициент эжекции не зависит от давления на выходе из диффузора, называется критическим. Особенности работы эжектора на критическом режиме связаны с характером течения в начальном участке смесительной камеры — между входным сечением и сечением запирания 1 (рис. 9,6). Как уже указывалось, дозвуковой поток эжектируемого газа движется здесь по каналу с уменьшаюп1 имся сечением, ограниченному стенками камеры и границей сверхзвуковой эжектирующей струв. Скорость эжектируемого шотока в минимальном сечении — оно совпадает с сечением запирания — не может превысить скорости звука этим и определяются предельные значения скорости во входном сечении и максимального расхода эжектируемогогаза. Для тога чтобы определить эти максимально возможные значения, необходимо найти соотношения между параметрами потоков во входном сечении и в сечении запирания. [c.518]

Из изложенного следует, что БАЗА СИГНАЛА является наиболее информативным параметром процесса, подлежащего регистрации, при оценке максимально необходимого объема памяти и выборе типа регистратора. При исследовании динамики современных машин и механизмов удобно разделить весь частотный диапазон изучаемых процессов на пять областей инфраниз-ких О ч- 10 Гц., низких 10- 50 Гц, средних 50 5-10 Гц, высоких 5 10 1 10 Гц. и сверхвысоких частот 1 10 - 1 10 Гц,. которые для краткости можно назвать соответственно областями квазистатики, медленной, средней, быстрой, ударной динамики [6] — [8]. Такое деление, хотя и является чисто условным, относительно соответствует возможностям существующей регистрирующей аппаратуры различных типов и поэтому достаточно удобно для того, чтобы характеризовать особенности ее применения. Соответствующие области, построенные в координатах полоса частот AF Гц) — длительность регистрируемого процесса Гпр (с) , и распределения основных видов динамических процессов в различных машинах и механизмах в указанных областях показаны на рис. 2. Результаты получены на основании анализа 250 процессов, взятых из более чем ста различных литературных источников, отражающих результаты исследования практически всех видов современного машинного оборудования. В этих работах рассматривалось изменение таких основных видов механических параметров, как моменты, ускорения, перемещения, усилия, давления, вибрации в гидро- и пневмомеханизмах, электромоторах и т. д. Сетка линий В, нанесенная на рис. 2, представляет линии равной базы. Линия В = 10 близка к теоретическому пределу минимально возможного значения базы для физически реализуемых процессов, а линия В = 10 соответствует границе, разделяющей детерминированные и стационарные сигналы от нестационарных. Как следует из рис. 2, все изучаемые процессы имеют значения базы, лежащие в диапазоне 10 -г- 10 . На основании проведенных исследований можно констатировать, что основное количество динамических процессов, встречающихся в современных машинах и механизмах, расположено в трех областях — медленной, средней и быстрой динамики. Область квазистатики занимают низкочастотные вибрации, а область ударной динамики — ударные волны, скачки давления, упругие удары и сверхзвуковые процессы. Динамические процессы в механизмах позиционирования занимают большую часть области средней динамики и область медленной динамики. Ударные процессы в этих механизмах обычно нежелательны. [c.18]

Поясним смысл равенства (5-3") на таком примере. Пусть к соплу поступает жидкость при температуре насыщения, отвечающей плоской междуфазовой поверхности. Испарение части жидкости (в макроскопическом масштабе) может начаться лишь после того, как давление в потоке снизится до уровня, определяемого условием равновесия между жидкостью и устойчивыми зародышами газообразной фазы. На участке от входа в канал и до сечения, в котором достигается равновесное состояние, однородность протекающей среды не нарушается и температура жидкости, как это установлено ранее, почти не изменяется. При фиксированной температуре значения тг,,, так же как и v , зависят только от размера парового пузырька. Следовательно, выражение (5-3") характеризует нижнюю границу ii , а значит, и минимальный размер центров испарения, при котором принципиально возможно возникновение фазового перехода в потоке. Обращение знака неравенства свидетельствует о том, что даже при нулевом противодавлении равновесное состояние в потоке не достигается и парообразование возникнуть не сможет. [c.160]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

Термин скользящие параметры пара означает постепенное повышение температуры и давления свежего пара от заданного исходного уровне до номинальных значений. Как на арабанном, так и на прямоточном котле скользящие параметры пара обеспечиваются постепенным увеличением расхода топлива [19.17]. Для этой цели в СССР прямоточные котлы оснащаются встроенными сепараторами (ВС), выполняющими при пуске функции барабана котла с естественной циркуляцией среды — разделение пара и воды. В обоих случаях в пароперегреватель (из барабана или ВС) поступает насыщенный пар и граница пароперегревателя является зафиксированной. Естественно, что при этом увеличение расхода топлива приводит к росту паропроизводительности котла и температуры пара. Наряду с этим при заданной паропроизводительности котла на соответствующем уровне установится и давление свежего пара. Этот уровень определяется принятой при разработке пусковой схемы блока пропускной способностью пускосбросного устройства (ПСВУ, БРОУ, РОУ). Таким образом, для получения при пуске блока минимально параметров свежего пара как на барабанном, так и на прямоточн котле требуется установить соответствующий минимальный расход топлива. Следовательно, требование о проведении пуска блока при скользящих параметрах пара направлено прежде всего на сокращение потерь топлива. Наряду с этим обеспечение заданного начального уровня температуры пара в соответствии с уровнем температуры паровпускных частей турбины создает наиболее благоприятные условия для их прогрева и позволяет сократить длительность пуска блока. Такой же эффект получается и от установления пониженного начального давления свежего пара, так как при этом дросселирование пара (соответственно и перепад температур) в регулирующих клапанах турбины (РК) минимально. Открытие всех РК при пуске ускоряется, вследствие чего совмещается прогрев самих РК и перепускных труб. Таким образом, рассматриваемое требование направлено также к обеспечению наиболее благоприятного режима и из условий надежности турбины. Особенно важным в этом отношении является установление заданной начальной температуры свежего и вторично перегретого пара. Вместе с тем не только при пусках из холодного или близкого к нему состояния, но и при ряде пусков йз неостывшего состояния температуры свежего и вторично перегретого пара на блоках, не оснащенных специальными устройствами для регулирования температуры пара, устанавливаются на уровне выше требуемого. Кроме того, в процессе нагружения блока важно выдерживать заданный график увеличения этих температур с минимальными отклонениями от него. Только при этом условии можно реализовывать в эксплуатационных условиях пуски блоков с минимальными продолжительностями, без превышения допустимых термических напряжений в металлоемких элементах оборудования. Для этой цели в пусковых схемах блоков предусматриваются специальные средства регулирования температур пара при пусках (пусковые впрыски, паровые байпасы промежуточного перегревателя и т. п.), оснащенные [c.146]

Проведем сравнение достижимой глубины регулирования бистабильного варианта ЭУТТ с классическим. В качестве исходного условия примем одинаковость номинальных давлений на минимальном и максимальном режимах ру и р для обоих вариантов, а также следующие характерные показатели для классического варианта V = 0,8 для бистабильного варианта вне границ неустойчивого горения VI = V2= 0,7, а внутри V = 1,5. Кроме того, зададимся рядом численных значений отношения — 2 1,6 1,35 1,2 (что [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...