Пуск блока

На основании приобретенного опыта в настоящее-время разработан ряд новых технологических приемов,, применение которых значительно сокращает стоимость, очистки в период пусков кроме того, считается целесообразным применять во время пуска блоков специальные, более дешевые марки ионитов. [c.130]

Гибкость работы НИФ позволяет намывать на фильтр наряду с ионитами и другие фильтрующие материалы, например целлюлозу, что, однако, является целесообразным только на первых стадиях пуска блоков. Удачным вариантом является применение не чистой целлюлозы, а двухслойной компоновки ее с порошкообразными ионитами, в которой на нижний слой целлюлозы намывается слой ионитов. [c.132]

Повышенное содержание кислорода в конденсате турбин вызывает также обогащение его окислами железа. Поставщиками соединений железа в питательную воду являются также конденсат греющего пара ПВД, особенно после остановов и пусков блоков, конденсаты калориферов, дробеочистки и баки нижних точек . Обогащение воды продуктами коррозии металла в ряде случаев происходит за счет эрозионного износа трубок ПНД и ПВД при больших скоростях воды. [c.268]

Рис. 10-3. График пуска блока из холодного состояния.

Наряду с рассмотренным выше пуском блока из холодного состояния на практике очень часто приходится осуществлять пуски после кратковременных остановов, вызванных провалами нагрузки или необходимостью производства непланового ремонта. В случае, если к моменту растопки котла температура головной части турбины высока, технология пуска несколько видоизменяется. Во избежание резкого охлаждения машины в начальный период растопки пар сбрасывается в атмосферу или конденсатор турбины. Так как паропроводы остывают быстрее турбины, то для их равномерного прогрева сбросы ввариваются как можно ближе к задвижкам машины. Парообразование за счет расширения воды начинается в этом случае с момента открытия продувки и охлаждение пароперегревателей протекает весьма надежно. [c.302]

При пуске блока основные ограничения накладываются термическими напряжениями, возникающими при прогреве массивных частей турбины, а также относительным удлинением ее ротора. Суммарная длительность растопки котла в условиях пуска блока обычно составляет 6—8 ч. В этих условиях скорость растопки ю невелика и отношение форсировки топки В к выработке пара D мало отличается от такового в стационарном режиме, что резко повыщает надежность работы пароперегревателей. [c.303]

В соответствии с предпусковым тепловым состоянием турбины при развороте необходимо сделать выдержки в течение определенного времени при определенной частоте вращения (должно быть указано в эксплуатационной инструкции или отражено в графике-задании на пуск блока). Эти выдержки необходимы для прослушивания и осмотра турбины, а также для более равномерного прогрева ее частей. [c.112]

После включения генератора в сеть можно закрыть все дренажи турбины, оставив открытыми только дренажи тупиковых участков. Нагружение турбины и подъем параметров следует производить в соответствии с графиком-заданием на пуск блока (рис. 48), не допуская превышения разрешаемой скорости прогрева турбины. Необходимость тщательного контроля определяется тем, что при взятии первоначальной нагрузки расход пара на турбину увеличи- [c.113]

Применение в схеме газотурбинной установки с современными маневренными характеристиками может сократить время пуска ПГУ до 30 мин. Расход топлива при пуске ПГУ на 50% меньше, чем при пуске блока с обычным котлом. [c.161]

Пусковая схема блока с прямоточными котлоагрегатами позволяет унифицировать технологию пуска блока из различных тепловых состояний, которые определяются временем его простоя после останова. [c.66]

Время пуска блока зависит от его теплового состояния. Для дубль-блоков 300 МВт при времени простоя больше 4 суток, порядка 2 суток и меньше [c.66]

Пуск блока может производиться при различном тепловом состоянии котлоагрегата, турбины и паропроводов [c.286]

Порядок пуска блока из различного теплового состояния и последовательность операций должны быть указаны в местной инструкции и графике пуска блока. [c.287]

До пуска блока должны быть обеспечены необходимый запас обессоленной воды (конденсата) подача от постороннего источника пара в необходимом количестве и требуемых параметров. [c.287]

До пуска блока должны быть включены все контрольно-измерительные приборы, дистанционное управление и защиты и блокировки, не препятствующие пуску, а также подготовлены к включению остальные защиты, блокировки и все автоматические регуляторы. [c.287]

При пуске блока с неостывшей турбиной до подачи пара в турбину перед главными паровыми задвижками должны быть достигнуты параметры свежего пара, обеспечивающие за паровыпускными клапанами температуру пара не менее чем на 50°С выше наиболее нагретых частей турбины. При этом температура пара зл котлоагрегатом не должна превышать номинальной. [c.287]

Прн пуске блока с прямоточным котлоагрегатом из неостывшего состояния при холодных паропроводах пуск котлоагрегата должен производиться на сепараторном режиме. Если при этом не обеспечивается требуемая для пуска турбины температура свежего пара, производится переход на прямоточный режим. [c.287]

Пуск блока с прямоточным котлоагрегатом из неостывшего состояния при температуре паропроводов выше 150°С должен производиться на сепараторном режиме без расхода пара через пароперегреватель в начальный период растопки котлоагрегата. На блоках с котлоагрегатами, не имеющими встроенных сепараторов, пуск допускается после соответствующего снижения температуры паропроводов. [c.287]

Пуск блока с прямоточным котлоагрегатом из горячего состояния на прямоточном режиме должен производиться с быстрым (до [c.287]

При пуске блока из холодного и неостывшего состояния до подачи пара в турбину должны быть прогреты паропроводы свежего пара и пара промперегрева. Прогрев паропроводов промперегрева производится до температуры, определяемой тепловым состоянием паровыпускных органов цилиндра среднего давления. [c.288]

Изменение параметров свежего пара, температуры пара промежуточного перегрева и паропроизводительности котлоагрегата в процессе разворота и нагружения турбины должно производиться в строгом соответствии с графиком пуска блока. [c.288]

При пуске блока на скользящем давлении переход на номинальное давление должен производиться [c.288]

Тепловое состояние блоков при запуске из горячего состояния — важная его характеристика, так как такие запуски производятся очень часто. Многие блоки (уже сейчас мощностью до 300 МВт) в ряде энергосистем останавливаются на ночь ежедневно, а также на все выходные дни. Вместе с тем стоит задача продлить жизнь мощных турбин до 200 ООО ч. Но даже если ограничиться требованием к долговечности роторов в течение 100 000 ч, то общее число остановок и пусков блоков, а также их глубоких разгрузок за этот период может достигнуть 5000. При этом блоки будут запускаться в минимально возможное время, т. е. при максимальных допустимых напряжениях, так как вопрос экономии топлива во время этих операций оказывает большое влияние на показатели ЭС. В перспективе аналогичные требования будут предъявляться к блокам еще большей мощности. [c.39]

III.8. ПРОБЛЕМА ПУСКА БЛОКА [c.50]

В идеале этим требованиям эксплуатации удовлетворяли бы конструкции элементов блока, которые остывали бы так, что после типовой продолжительности простоев (8—10 и 30—40 ч) они имели бы температурное состояние, близкое к равновесному под нагрузкой. Однако в настоящее время турбины далеки от этого идеала. В еще худшем тепловом состоянии после простоев оказываются паропроводы и котельное оборудование, поэтому в задачу принципиальной организации процесса пуска блока входит прежде всего изыскание эффективных способов исправления его маневренных недостатков. Чем совершеннее маневренные качества всех элементов блока, тем проще его пусковая схема. [c.50]

Принципиальное значение имеет пуск блока на скользящих, постепенно повышающихся параметрах пара. Методы такого пуска были разработаны Южным отделением ОРГРЭС совместно с ЛМЗ и ЦКТИ еще применительно к блоку К-150-170 и серии турбин для ро=8,8 МПа ЛМЗ. Было доказано, что при пуске блока на СД условия прогрева парогенератора, турбины и паропроводов наиболее благоприятны. Этот способ значительно сокращает потери теплоты и времени, затрачиваемых на разворот блока, так как при пониженных параметрах пара можно раньше приступить к выработке электроэнергии. Кроме того, при пуске и последующей работе турбины на пониженном давлении уменьшаются напряжения в клапанных коробках и в корпусе ЦВД, а также упрощаются пусковые операции. Сейчас этот способ пуска широко применяется даже в тех установках, в которых нормальная работа агрегата протекает при постоянных начальных параметрах пара. [c.51]

Кроме того, будут дополнительные затраты топлива ASg из-за остановки и пуска блоков. Без учета капитальных затрат применение специальных маневренных блоков выгодно при условии [c.84]

Дополнительные затраты при модернизации блоков слагаются из а) единовременных затрат на модернизацию б) повышения ремонтных расходов в) увеличения удельного расхода топлива в связи с дополнительными режимными остановами и пусками блоков. Положительный эффект вследствие модернизации состоит в снижении расхода более дорогого топлива в европейской секции ЕЭЭС за счет дополнительных остановов блоков на ночь и на выходные дни (с повышением загрузки КЭС на дешевом топливе в восточных ОЭЭС). [c.101]

В первые сутки работы блока после пуска допускается содержание в питательной воде соединений железа (в пересчете на Fe) и кремниевой кислоты (в пересчете на SiOa) до 100 мкг1кг каждого. В последующем, в течение первых 3—4 суток после пуска блока, в питательной воде допускается превышение норм содержания соединений натрия, кремниевой кислоты, жесткости и соединений железа и меди, но не более чем на 50%, указанных в табл. 1-3. Следует иметь в виду, что нормы по содержанию окислов меди даны в табл. 1-3 для отечественных блоков с учетом выполнения трубок ПНД из латуни. Переход к изготовлению этих труб из стали, или развитие воднорежимной и теплотехнической схем блока, защищающих котел от поступления окислов меди, находятся все еще в процессе разработки. После реализации этих мероприятий создадутся условия для дальнейшего снижения допустимого содержания меди в питательной воде. [c.20]

Снижению выноса окйсЛов железа в турбпиу будет способствовать также рассматриваемая ниже защита от стояночной коррозии, которая также может явиться источником выноса в турбину твердых окислов железа при пуске блока лосле его иерабочего периода. [c.47]

При выводе блока из эксплуатации и снижении давления в нем до атмосферного в трубную систему проникает воздух и под воздействием кислорода этого воздуха протекает так называемая стояночная коррозияПри последующем пуске блока в работу в пароводяной тракт поступает значительное количество продуктов коррозии, нарушающих нормальный водный режим. Для предотвращения этого явления в периоды останова блока необходимо принимать меры по защите металла от стояночной коррозии. [c.47]

В период пуска блока соотношение катионит — анионит в намываемой на фильтр суспензии может меняться в соответствии с условиями, зависящими в свою очередь от того, преобладают ли в очищаемом конденсате растворенные или суспендированные загрязнения. Дозировка намываемой смеси ионитов и плотность этой суспензии также могут меняться.. [c.129]

В США намывные ионитные фильтры применены для блоков, мощностью от 600 до 1 130 Мет. Иа этих блоках максимальная длительность холодной промывки контура нри пуске не превышала 49 ч, даже при работе па недеаэрировапной воде. Хотя в течение первого, года эксплуатации были многочисленные остановы и пуски блоков, во всех случаях эффективное удаление загрязнений при помощи НИФ способствовало быстрому установлению требуемого качества конденсата и, следовательно, быстрому пуску в эксплуатацию всего блока. Во время нормальной эксплуатации после первого года длительность фнльтроцикла НИФ устанавливалась либо по определенному конечному перепаду давления, либо просто на определенный период, обычно исчисляемый тремя-четырьмя неделями, но иногда доходивший до 105 суток. После первого года эксплуатации рекомендуется промывка ([)ильтрующих элементов НИФ растпором лимонной кислоты. [c.130]

Содержание железа, меди и цинка определять эпизодически. Во время пуска блока после простоя определять содержание железа по пятну методом ВТИ для установления возможности включения котла в эксплуатацию. Для точного эпизодического определения содержания продуктов коррозии конструкционных материалов (Fe, Си, Zn и т. д.) применять методику ВТИ (переведя все металлы в анионные комплексы с ЭДТА по способу Ф. Г. Прохорова). [c.162]

В период пусконаладочных работ на блоке и иитеноивного насыщения конденсата воздухом на участке конденсатор — деаэратор, а также в период пуска блока из L холодного состояния в баке-акку-муляторе деаэраторов с колонкой ДСП-800 включается барботаж-ное устройство. При включении барботажного устройства удельный расход пара на барботаж следует принимать 8—14 кг на тонну деаэрированной воды. Большие значения удельного расхода лара относятся к максимальным концентрациям кислорода в конденсате, поступающем в деаэратор (7000—8000 мкг/кг). Давление пара, подаваемого к барб отажному устройству, должно быть ще менее чем на 0,35-105 Па (0,4 гс/см ) выше рабочего давления в деаэраторе. [c.74]

При пуске блока мощностью 150 Мет, состоящего из котла ТГМ-94 и турбины К-150-130, разрушилось заводское сварное соединение дроссельного устройства, изготовленное на ВАЗ и установленное на линии рециркуляции питательного насоса. Дроссельное устройство (рис. 6-25) было сварено из трех патрубков и шестч шайб, установленных в патрубках. По проекту патрубки должны были быть изготовлены из стали 20, а шайбы — из стали Х18Н12Т. Шайбы служат одновременно подкладочными кольцами. В действительности патрубки были изготовлены из стали 45. Сварные соединения имели непровар до 5 мм при толщине стенки патрубков IО мм. [c.298]

Перед пуском блока производится дренирование пароперегревателей и, как правило, собирается нормальная технологическая схема пара, т. е. открываются все задвижки, стопорные и регулирующие клапаны. Подготавливается к пуску турбина и включается валоноворот-ное устройство. На эжекторы турбины от постороннего источника подается пар, и весь паровой тракт ставится под вакуум 200—300 мм рт. ст. Во избежание срыва вакуума все воздушники и продувка должны быть закры-300 [c.300]

Длительность рабочих циклов и качество фильтрата намывных целлюлозных фильтров меняются в зависимости от изменения концентрации грубодисперсных примесей в исходном конденсате так, во время пуска блоков, когда концентрации грубодисперсных примесей бывают резко повышенными (500—3 000 мкг/л ре, 300— ЗООО мкг/л ЗЮз и пр.), рабочие циклы минимальны и составляют 8—10 ч общая концентрация грубодисперсных примесей в фильтрате составляет 10—30 мкг1л в периоды установившейся нормальной эксплуатации энергоблоков рабочие циклы продолжаются 7—10 суток и общая концентрация грубодисперсных примесей в фильтрате уменьшается до 5—10 мкг л. [c.251]

Пуско-сбросные устройства служат для обеспечения надежного температурного режима при всех эксплуатационных условиях в том числе при пуске блока из горячего состояния и при сбросе нагрузки до холостого хода. Устройства рас-сч1итываются на 30% номинальной производительности. Типовым решением является однобайпасная пусковая схема, для чего компоновка промежуточного пароперегревателя должна допускать его работу без охлаждения паром при паропроизводительности кот-лоалрегата 30% номинальной. [c.66]

Одним из существенных источников попадания окислов железа в пароводяной тракт энергетических установок является коррозия поверхности металла во время простоя оборудования под воздействием влаги и кислорода воздуха, так называемая стояночная коррозия. Согласно данным ВТИ скорость стоялочной коррозии котельной стали можно оценить значением 0,05 г/(м -ч). В тех случаях, когда на поверхности металла могут оставаться растворы со сравнительно высокой концентрацией хлоридов, сульфатов и других активирующих ионов, скорость коррозии металла может быть еще выще. Протекание стояночной коррозии вызывает необходимость более частого проведения эксплуатационных химических очисток, а также увеличивает продолжительность водных дромывок перед пуском блока. Все это значительно ухудшает экономические показатели работы электрических станций. Следует также учесть, что стояночная коррозия вызывает усиление процесса разъедания металла, происходящего во время работы оборудования. [c.172]

Работа блока при СД улучнлает его пусковые характеристики. Блоки, как правило, пускаются на СД, и естествеипый переход к подъему нагрузки в сочетании с повышением давления сокращает время пуска блока и потери. Разгрузка и остановка блока при СД также сокращает расход теплоты. Это важное преимущество СД уже выявлено в сложившейся практике эксплуатации крупных энергосистем, а в условиях будущих графиков нагрузки оно станет более значительным. [c.27]

Иначе ставится задача частых пусков блоков из иеостывшего состояния. В условиях современных графиков нагрузок экономическая эффективность блоков в значительной мере зависит от темпов прогрева и приема нагрузки, а также от расходов топлива в течение пускового процесса. Экономические расчеты должны учитывать повреждаемость оборудования при ускоренных пусках с максимально допустимыми напряжениями в отдельных элементах. Изыскания оптимальных программ пуска и определение границ экономической целесообразности использования паротурбинных блоков для покрытия той или иной переменной части графика нагрузки составляют главное содержание проблемы. [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...