Средние Углы задние — Величины

Части и конструктивные элементы круглой плашки (рис. 190). Процесс резания плашкой обеспечивается наличием следующих элементов переднего угла у режущих перьев плашки (ширина пера В, ширина просвета Я ) стружечные отверстия длина заборной части и угол заборного конуса Ф ширина плашки к число перьев г величина затылования К заборной части и задний угол а. Размеры получаемой резьбы зависят от диаметра резьбы плашки (наружного, внутреннего и среднего), угла профиля и шага резьбы Р плашки. Закрепление плашки на станке или в воротке обеспечивают наружный диаметр плашки Д величина перемычки е, паз для. разжимного винта, гнезда для крепежных винтов, гнезда для регулировочных винтов. [c.237]

Рис. 4.12. При трехопорной схеме ротора двигателя следует обеспечить нормальную работу при перекосе осей валов турбины и центробежного компрессора. Наличие нескольких разъемов деталей корпусов и достижимая степень точности изготовления сопрягаемых деталей не дают возможности получить идеальную соосность средней и задней опор двигателя, поэтому согласно техническим условиям на сборку корпусов допускается несоосность задней опоры относительно средней на величину е в пределах до 0,17 мм или биение диаметра В относительно средней опоры не более 0,34 мм (см. рис. 2.6). Это означает, что центр задней опоры может быть смещен из точки А в точку Б, а ось вращения ротора турбины располагаться под некоторым углом ф0°1 30" к оси ротора компрессора. При эксплуатации двигателя на само-

Стойкость протяжек определяется толщиной срезаемого слоя, передним углом у. задним углом а, маркой инструментальной стали и обрабатываемого материала, скоростью резания и величиной износа зубьев протяжек по задней поверхности. Средняя стойкость каждого зуба протяжки, изготовляемого из ХВГ — 20- 40 мин Р9 — IOO-i-200 мин PI8— 130-Г-270 мин. [c.384]

Решетка лопаток (или профилей) рабочего колеса показана на рис. 5.7. Геометрические величины, характеризуюш,ие решетку профилей рабочего колеса, во многом аналогичны таким же для сопловой решетки. Поэтому их рассматривают шаг решетки t — как расстояние между соседними лопатками (при этом для круговой решетки различают шаг решетки на входе и выходе t ) ширину решетки В — как размер ее в направлении оси [под осью понимается прямая, перпендикулярная линии, соединяюш,ей соответственно точки лопаток на входе (передний фронт решетки) или на выходе (задний фронт решетки)] хорду профиля Ь — как расстояние между концами средней линии лопатки входной и выходной установочные углы 2л — как углы между соответствующим фронтом решетки и касательной к оси лопатки (средней линии) на входной и выходной кромках установочный угол ауст — как угол между хордой профиля и фронтом профиля углы входа и выхода потока и рз — как углы между соответствующим фронтом решетки и направлением скорости Б относительном движении на входе и выходе угол изгиба профиля — как 0 = 180 — (Pi + Ргл) угол поворота потока в решетке — как В = 180 — (Pi + Ра) угол атаки i — как угол между вектором скорости на входе в решетку в относительном движении Wj и касательной к средней линии (оси) профиля на входной кромке (i = р1л — Pi)i угол отставания потока — как б = Ра — Ргл относительный шаг решетки — как t = t/b высоту решетки /р — как расстояние между ограничивающими поток поверхностями в направлении, ортогональном направлению течения и фронту решетки. [c.96]

Вследствие получавшейся при сжигании челябинского бурого угля глубокой газификации слоя топка системы ВТИ-Комега была названа двухступенчатой. Мы видим, однако, что такой слоевой процесс осуществляется лишь в частном случае на каменном угле он обычно не может быть организован из-за шлакования слоя. Кроме того, само понятие двухступенчатое сжигание является условным, так как средний коэффициент избытка воздуха над слоем составляет все-таки величину больше единицы (за счет прохода лишнего воздуха через передний и задний участки решетки). [c.199]

На рис. 2.24 приведены параметры решетки рабочего колеса. Помимо уже введенного выше понятия шага решетки t, здесь надо отметить угол установки профиля у (угол между хордой и фронтом решетки), конструктивные ( лопаточные ) углы и Ргл между касательными к средней линии и фронтом решетки у передней (входной) и задней (выходной) кромок и горло решетки Ог — минимальный диаметр окружности, вписанной в канал между соседними профилями. С аэродинамической точки зрения важными являются относительное значение хорды bit, называемое густотой решетки, и относительная величина горла [c.77]

В случае срезания волнистой поверхности задний угол не меняет своей величины. Следовательно, отсутствует причина для колебаний составляющей силы Р. Колебание будет наблюдаться в величине силы на передней поверхности Q вследствие действия двух факторов во-первых, изменения толщины среза у свободного конца плоскости сдвига tf и, во-вторых, изменения угла сдвига, возникающего из изменения опережения по фазе Qf свободного конца плоскости сдвига относительно конца вершины резца. Альбрехт рассматривал эти факторы в двух стадиях. Первоначально он предположил, что можно принять угол сдвига постоянным, равным его средней величине Ф - Таким образом, мгновенная сила на передней поверхности [см. уравнение (10.47)] следующая [c.251]

I Для инструментов общего назначения геометрия режущей части, в том числе и задний угол, определяется с расчетом на средние, наиболее типичные, технологические условия работы и режимы резания. В табл. 19 приведены значения величин заднего угла, рекомендуемых для инструментов общего назначения. [c.94]

Для возможности использования процесса накатывания взамен нарезания резьбы круглой плашкой, заводом Фрезер выпускаются резьбонакатные головки, ролики которых не расходятся после накатывания Головки (фиг. 376) в зависимости от диаметра резьбы детали снабжаются тремя или шестью роликами 6, посаженными на эксцентриковые шейки осей 4 на игольчатых подшипниках 5. Для предохранения последних от выпадения оси имеют буртики. Оси расположены к оси корпуса 1 под углом, равным средней величине угла подъема накатываемых резьб. На задней стороне осей сделаны зубья, сцепляющиеся с центральным колесом 3, количество зубьев которого должно быть кратным количеству осей. В качестве базы предусмотрена выточка в корпусе, в которую входит цилиндрическая поверхность центрального колеса. Установка роликов на раз- [c.645]

Задний угол. Для уменьшения трения задних поверхностей резца об обработанную поверхность и поверхность резания резец затачивают по задней поверхности под углом а- Указанные поверхности в процессе резания подвергаются как упругим, так и пластическим деформациям. Наличие этих деформаций вызывает некоторое выпучивание поверхностей, приводящее к возникновению давления на заднюю поверхность резца — вблизи его режущей кромки. Чем больше будет задний угол а, тем дальше будет отстоять задняя поверхность от мест выпучивания, тем меньше будет трение при относительном перемещении резца и заготовки. Однако большое значение заднего угла уменьшает угол заострения р, что приводит к снижению прочности лезвия резца, а потому среднее значение оптимальной величины заднего угла для резцов 6 — 12°. [c.192]

Рис. 6.12. Характер износа шин при нарушении углов установки передних колес и давления в шинах а — нормальный износ б — большая положительная величина схождения передних колес (правое колесо, вид сзади) в — большая отрицательная величина схождения передних колес (правое колесо, вид сзади) а — отрицательный угол развала передних колес (правое колесо, вид сзади) д — отрицательный угол развала передних колес (левое колесо, вид сзади) е — отрицательный угол развала задних колес вследствие прогиба балки заднего моста (правое колесо, вид сзади) ж — повышенное давление воздуха в шине (интенсивное изнашивание средних беговых дорожек) з — пониженное давление воздуха в шине (интенсивное изнашивание крайних дорожек)

Увеличение радиуса округления происходит неравномерно в начальный период работы режущее лезвие интенсивно округляется, но при достижении некоторой величины, которая различна для протяжек, имеющих разные значения передних углов или изготовленных из разных марок инструментальных сталей, дальнейшее уве-Л1 чение радиуса округления прекращается и в последующий период резания протяжки работают с характерным для данных условий радиусом округления лезвия и изнашиваются, в основном, только по задней поверхности. При толщинах срезаемого слоя на зуб более 0,15 мм износ наблюдается также на передней поверхности зубьев протяжек в виде лунки. При работе с подачей 5 = 0,25 лш и величине износа по задней поверхности 0,50—0,70 мм лунка имела ширину 0,57—0,72 мм и глубину в среднем 0,03 мм. При этом на передней поверхности оставалась неизношенная фаска, равная 0,035—0,22 мм. [c.45]

Наличие больших задних углов на зубьях калибрующей части (а = 2- 3°) приводит к сравнительно быстрому уменьшению размеров зуба при переточках. Поэтому на калибрующих зубьях протяжек средней и высокой точности рекомендуется иметь задний угол а=Г, а для предварительных или регулируемых протяжек величину угла повышают до 2—3°. Для сохранения диаметра зубьев после переточек калибрующие зубья снабжают ленточками с переменной шириной от 0,2 до 1 мм последовательно на разных зубьях. [c.49]

Сверла с увеличенным поперечным сечением (увеличенная длина поперечной кромки — перемычки) требуют приложения большей осевой силы. При работе такими сверлами возрастает крутящий момент, так как геометрия режущих элементов, образованных перемычкой и задними поверхностями сверла, неблагоприятна. Отрицательные передние углы большой величины вызывают как бы скобление тупой кромкой — перемычкой сверла. Влияние ее длины особенно существенно при работе сверлами малого и среднего диаметра. В то же время при недостаточной длине поперечной кромки происходит выкрашивание вершины сверла. Работа по стали сверлами без перемычки (заточка сверл по методу, предложенному В. И. Жировым) завершается его поломкой — раскалыванием вдоль оси по направлению винтовой канавки. [c.223]

На рис. 2.3, а приведена конструкция плашки. Элементы, обеспечивающие процесс резания передний угол у и угол А, режущие перья (ширина пера В, ширина просвета Я1) стружечные отверстия заборный конус длиной /1 и углом ф Н — ширина плашки число перьев К — величина затылования заборной части задний угол а. Элементы, связанные с размерами получаемой резьбы диаметры резьбы (наружный, внутренний и средний) угол профиля, шаг резьбы. Элементы, обеспечиваю-плие закрепление плашки на станке или в воротке наружный диаметр О плашки перемычки шириной е и е паз для разжимного винта гнезда для крепежных винтов гнезда для регули- [c.40]

Поскольку в бассейны средних мозговых артерий с двух сторон поступает около 55% общего объема крови, а в бассейны передней и задней мозговых артерий - соответственно около 20 и 25%, линейные показатели кровотока в этих бассейнах различаются. При этом максимальная величина линейной скорости кровотока определяется в бассейне средней мозговой артерии, тогда как в бассейне передней мозговой артерии она ниже на 10-15%, а в бассейне задней мозговой артерии - в среднем на 20-25%. Оценка количественных показателей кровотока в парных артериях основания мозга проводится при одинаковой глубине локации близких показателей допплеровских приборных настроек (угла наклона курсора к продольной оси сосуда). [c.104]

Более сложно определяются направления физических составляющих силы резания на задней поверхности, так как при несвободном резании лезвием с криволинейной кромкой значение угла i (см. рис.3.2) зависит не только от кривизны рабочего участка 1-2 кромки, но также от формы и размеров фаски контакта (износа) на задней поверхности. Если предположить, что величина физических составляющих Рз и F3 на элементарном участке контакта между задней поверхностью и заготовкой пропорциональна средней длине контакта h j, то численно угол i определится по формуле [c.79]

От величины нормального заднего угла ад зависит степень свободы перемещения задней поверхности режущего клина инструмента относительно поверхности резания, условия трения в пределах контактной зоны на задней поверхности, прочность и изнашивание режущего клина инструмента и др. показатели работы режущего инструмента. Для каждого конкретного случая обработки существует оптимальное значение заднего угла ад и свое оптимальное сочетание геометрических параметров режущей части инструмента, при котором стойкость инструмента максимальна. Отклонение каждого из геометрических параметров от его оптимального значения приводит к необходимости соответствующим образом изменять величины других геометрических параметров режущих кромок, чтобы при этом обеспечить максимальную стойкость инструмента. Так, увеличение переднего угла приводит к необходимости уменьшать задний угол и наоборот. Например, при обработке стали средней твердости резцом с [c.340]

Распределения давления и его пульсаций. В качестве иллюстрации на фиг. 1 приведено распределение давления по верхней поверхности среднего сечения (г = 0) скользящего крыла при закритическом обтекании (М = 0.808, Ке = 5.7 10 ) на различных углах атаки (а = 0-5.25°). Величина рассчитана с учетом скольжения (% = 24°). Эпюры давления в передней части профиля (х < 0.5) имеют практически "полочный" характер. Местная сверхзвуковая зона при а > О замыкается скачками уплотнения. Условно за положение скачка уплотнения (х ,,) принято начало резкого роста статического давления. Отметим, что вблизи задней кромки верхней поверхности (х = 0.95, = Ср ) при углах атаки а > 3° наблюдается, согласно [3], ярко выраженное отрывное обтекание (Ср < 0), обусловленное отрывом, вызванным скачком уплотнения (волновым отрывом, [4]). Од- [c.115]

Поскольку наряду с такой выходной переменной, как У и всплывание yjljj ЦЖ ползуна, существенный интерес представляют положения передней и задней кромок плоскости скольжения, рассмотрим структуру соответствующих преобразований. Углы наклона Б] и е складываются. Их сумма Erbe посредством W2 воспроизводит изменение сближения уп+г указанных выше кромок поверхностей трения. Значение /е+е вычитается из h y и из К. В итоге получаем средний зазор Ы и величину контактного сближения K4S задней кромки. Аналогично //е+е, суммируясь с теми же параметрами, формирует соответствующие выходные переменные / з и Узн у передней кромки плоскости скольжения. [c.279]

При правильной эксплуатации в качестве предельных значений износа можно рекомендовать следующие величины при сверлении сталей—износ по задней поверхности 1 —1,2 мм, при сверлении чугуна— износ по уголкам в пределах 0,5—0,8 мм для твердого чугуна и 0,9—1,2 мм для чугуна средней твердости. Затупленные участки сверл должны быть удалены путем заточки задних (затылован-ных) поверхностей. При этом необходимо обеспечить надлежащие величины углов задней заточки и угла при верщине, а также симметричность режущих кромок и правильную форму перемычки. Ручная заточка не может обеспечить правильной геометрии сверла и почти всегда приводит к различным дефектам. Поэтому необходимо для заточки сверл пользоваться специальными станками или в крайнем случае специальными приспособления.ми к простым точильным станкам. [c.3]

Из сравнения формул для определения кинематических параметров поворота (R, е и U)) без учета и с учетом увода, видно, что в первом случае эти величины при заданной базе L однозначно определяются средним углом поворота управляемых колес а, а во втором зависят еще и от разноети (t/Zj -Wi). Значение и знак этой разности зависят от боковых сил, действующих на передние и задние колеса, и коэффициентов сопротивления уводу этих колес. [c.163]

Анализ результатов рис. 5-7, а показывает, что наиболее интенсивное омывание змеевиков пароперегревателя имеет место в его средней части вблизи кромки перегородки, разделяющей I и II газоходы. Максимальные значения коэффициентов теплоотдачи в этой зоне достигают 406 ктл1м -ч-град. При движении в направлении от кромки упомянутой перегородки к боковой стенке величины падают до 290 шал м -ч-град, что свидетельствует о снижении интенсивности омывания и тепловосприятия змеевиков пароперегревателя в этом направлении (см. рис. 5-7, а). Эти величины для змеевиков пароперегревателя также ощутимо снижаются и в двух других направлениях от нижней кромки перегородки, разделяющей I и II газоходы в сторону стенки, отделяющей камеру догорания от I газохода, и в сторону задней стенки котла. Отчетливо видно, что более интенсивно омывается часть пароперегревателя, расположенная во II газоходе. В углу, образуемом перегородкой, отделяющей камеру догорания от I газохода, и правой боковой стенкой котла, величины коэффициентов теплоотдачи конвекцией в 4 раза ниже, чем в центре (в месте огибания потоком нижней кромки перегородки между I и II газоходами). Описанная картина распределения коэффициентов а,, по змеевикам пароперегревателя при его расположении между I и II газоходами может быть связана с характером движения воздущного потока в модели (дымовых газов в котле). После перегородки между камерой догорания и I газоходом основная часть потока движется в сторону II газохода, а меньщая его часть отворачивает в угол, образуемый упомянутой перегородкой и правой боковой стенкой котла, где возникает вихревая застойная зона. [c.171]

Вибрации возрастают при увеличении радиуса закругления при вершине резца в плане, что также объясняется увеличением шнрины среза и радиальной силы Р , а также уменьшением средней толщины среза. Передний и задний углы резца в пределах 3—20° почти не влияют на вибрации. Вибрации зависят от формы передней поверхности резца. Дополнительно заточенная лунка на передней поверхности резца (форма III, рис. 111, в) уменьшает вибрации по сравнению с резцом без лунки. Износ резца по зданей поверхности (см рис= 74) уси.гшвяет вибрации. Чем выше жесткость системы СПИД и меньше зазоры между ее звеньями, тем меньше условий для возникновения вибраций и высота волны вибраций ес-ли они и возникают. Поэтому при продольном точе1ши наибольшие вибрации возникают, когда резец находится посредине заготовки, так как величина прогиба заготовки от сил, действу.ющих на нее в этом случае, будет наибольшей (жесткость заготовки будет наименьшей). Вибрации уменьшаются при продольном точении заготовки вблизи [c.82]

Резьбонарезные головки с призматическими гребёнками из-за больших габаритных размеров применяются преимущественно на болторезных станках для нарезания крепёжных резьб на болтах и шпильках. Они обладают теми же возможностями, что и головки с круглыми гребёнками, за исключением значительно больших габаритных размеров и траты времени на смену комплекта затупившихся гребёнок переточенными, Иа задней поверхности призматические гребёнки имеют ряд параллельных гребешков резьбового профиля. Для образования рабочей части на передней стороне гребёнок гребешки сошлифованы под углом <р. В резьбонарезных головках гребёнки закрепляются с относительным осевым смещением на 1/4 нарезаемого шага и под углом подъёма резьбовой нитки по её среднему диаметру. После каждой переточки призматические гребёнки устанавливают в исходное положение, получая для этого осевое перемещение на величину сточенного слоя. Для улучшения условий центрирования и самоподачи головки передняя поверхность может быть заточена лишь на длине передней заборной части. Призматические гребёнки к резьбонарезным головкам изготовляются по ГОСТ 2287-43 из быстрорежущей стали ЭИ262. [c.680]

При фрезеровании резьбы дисковая фреза устанавливается на суппорте и получает быстрое вращение (главное движение) от индивидуального электрод вигател я. Ось оправки фрезы устана вливают под углом (а) по отношению к оси обрабатываемой детали, равным углу подъема винтовой линии резьбы. Суппорт (с фрезой) получает продольную подачу, равную шагу нарезаемой резьбы. Обрабатываемая заготовка закрепляется на шпинделе станка и получает медленное вращение (круговая подача). Средние величины круговых подач зависят от требуемой точности нарезаемой резьбы и находятся в пределах 5 = 0,03...0,06 мм/зуб. Дисковые фрезы затачивают по задней поверхности с углом а = 5...8°. [c.170]

Устройство, необходимее для создания нагружающей силы, закрепляется тания суппортов станков с О свыше ЮОО мм у задней бабки — в положении К системе шпиндель (или пиноль) — резцедержатель под углом 60 к направ дела сила Р и одновременно с помощью индикатора измеряется (в плоскости ном направлении, параллельном направлению подачи. "За величину относнтель мается средняя арифметическая из результатов двух испытаний. [c.34]

Задний угол а сверла предназначается для уменьшения трения задней поверхности о поверхность обрабатываемого отверстия. Величина заднего угла а также изменяется по направлению от периферии к центру сверла. Если в точке, взятой на аружной поверхности сверла, а = 8- -12°, то у перел1ычки они 20 -26° (для сверл средних диаметров). [c.302]

Систематические измерения привели к установлению средних значений всех параметров нормального глаза. Совокупность этих значений определяет так называемый схематический глаз. В табл. 3 приведены эти параметры, как они были определены Гульстрандом. Так как показатели преломления пространств предметов ( = ) и изображений п = 1,336) различны, то переднее / и заднее f фокусные расстояния не совпадают по величине (/7/ == —1,336). Задняя узловая точка К расположена внутри глаза на расстоянии f от заднего фокуса Р, т. е. от сетчатой оболочки (см. рис. 43). Если линейный размер предмета равен /, то он виден из точки нахождения глаза под углом зрения а = ИЬ. Поэтому линейный размер изобра- [c.135]

Величина истирания зубьев протяжки по задней поверхности неодинакова по всей длине режущей кромки зуба протяжки. Около канавок для разделения стружки и на углах зубьев у шлицевых и шпоночных протяжек затупление бывает больше. Часто на середине режущей кромки зуба круглой протяжки отдельные участки имеют затупление, по свое11 величине в несколько раз превышающее среднее затупление зуба протяжки. [c.12]

На контактную площадку задней поверхности со стороны поверхности резания действует сила упругого последействия, нормальная к поверхности резания. Сила N1 возникает в результате упругого восстановлення поверхности резання после перемещения по ней Главного лезвия инструмента. Сила вызывает касательную к поверхности резания силу трения Р = где — средний коэффициент трения на задней поверхности. Направление силы трения Р совпадает с траекторией относительного рабочего движения инструмента в данной точке лезвия. Физическая природа сил и Р1 обусловливает их отличие от сил, действующих на передней поверхности инструмента. Во-первых, при толщинах срезаемого слоя, больших 0,1 мм, величина сил Ых и Рх во много раз меньше, чем сил N и Р. Во-вторых, толщина срезаемого слоя и углы -у и X, от которых зависит величина сил, действующих на передней поверхности, практически не влияют на силы Ых и Рх- Основное влияние на величину этих сил оказывают упругие свойства обрабатываемого материала и ширина срезаемого слоя. Чем выше предел упругости обрабатываемого материала, тем больше величины сил Ых и 1. Увеличение рабочей длины главного лезвия, вызываемое увеличением ширины срезаемого слоя, приводит к пропорциональному возрастанию сил х и Рх- Увеличение же рабочей длины [c.187]

Проверка с буксовкой. Если машина собрана, проверку начинают с разъединения ползуна с поршневым дышлом. Когда валик ползуна удален и передняя головка поршневого дышла опущена, ползун продвигают назад до удара поршня в крышку и по заднему торцу вкладыша ползуна или башмака (паровоз ) отмечают на боковой стороне параллели так называемую ударную риску. Затем продвигают ползун до удара поршня в другую крышку и наносят вторую ударную риску. После этого соединяют ползун с поршневым дышлом и буксуют паровоз, пока до ближайшего мертвого положения поршню остается пройти совсем немного. Этот момент удобнее заметить по кривошипу, который должен тогда находиться под углом 15—20° к своему мертвому положению. При таком положении механизма наносят риску на параллели, а специальным П-образным крючком, у которого одна ножка длиннее другой, отмечают риску на торце бандажа ведущей колесной пары, поставив заостренный конец длинной ножки крючка в произвольно набитый и обведенный кружком керн на раме паровоза. Затем продолжают буксовать паровоз в том же направлении до тех пор, пока ползун, миновав мертвую точку, не минует на 5—10 мм также и риску на параллели, сделанную одновременно с риской на бандаже. После этого буксуют паровоз в обратном направлении, пока ползун не придет в положение, отмеченное риской. Здесь снова короткой ножкой П-образного крючка делают риску на торце бандажа, упирая острие длинной ножки в керн на раме. Поставив одну ножку циркуля в центр оси колесной пары, другой наносят на торце бандажа дугу, пересекающую обе риски от П-образного крючка. Расстояние по дуге между обеими точками пересечения делят пополам в этой средней точке отрезка дуги ставят хорошо видный керн и обводят его кружком. Отбуксовав паровоз до положения, когда короткая ножка крючка близка к совпадению с первой поставленной на бандаже риской, осторожно буксуют паровоз в том же направлении, что и в первый раз, когда ставилась эта отметка. Когда острие короткой ножки совпадет с керном на бандаже, буксовку останавливают и отмечают на параллели положение ползуна в соответствующей мертвой точке. Используя описанный прием, отмечают рисками на параллелях мертвые положения поршней обеих машин паровоза. Расстояния между соответственными ударными и мертвыми рисками дадут линейную величину мертвых пространств. Так как на горячем паровозе за счет нагрева поршневая скалка удлиняется на 1—1,5 мм, то в полученные числа вредных пространств вносят поправку к полученному размеру вредного пространства у задней крышки прибавляют 1—1,5 мм, а у отсчета у передней крышки — отнимают 1—1,5 мм. Только после [c.301]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...