52 — Средние величины

Определяя по (52) указанные средние величины по сечению трубы, получим [c.560]

Переходим к определению средней величины скорости за четыре секунды. Путь, пройденный точкой за четыре секунды, складывается из пути 52 = 64 м, пройденного за первые две секунды, и пути, пройденного за третью и четвертую секунды, когда точка двигалась в сторону отрицательных з. Находим этот путь следующим образом. При = 4 сек координата точки была [c.247]

В используемом здесь приближении зависящая только от объема часть энергии включает в себя энергию свободного электронного газа, состоящую из вкладов кинетической, обменной и корреляционной энергий (3.52), (3.53), (3.54), а также первого порядка теории возмущений (5.47). Однако поскольку плотность электронов вблизи иона будет искажена эффектом экранирования, необходимо в качестве среднего значения (5.47) использовать сумму средней величины потенциальной энергии электрона в поле иона и экранирующих электронов. Выше говорилось, чта псевдопотенциал вне остовной части равен —Ze /r. Поскольку экранирующие электроны полностью его экранируют, то это означает, что вне остовной части их потенциальная энергия соответственно равна 2е2/л, и в этой области оба обсуждаемых вклада компенсируют друг друга. Поэтому потенциальную энергию необходимо усреднить только по объему остова. [c.120]

Учитывая, что для одной и той же решетки величины р2, и т 2=1 )пр 2 в бесконечности, вычисленные по формулам (52.8)—(52.10) на конечном расстоянии от кромок, не должны зависеть от этого расстояния, и предполагая справедливым закон выравнивания скорости (52.15), по полученным формулам (строго говоря, в пределах тол ,ко основной зоны закромочного следа, а практически во всем потоке) молено вычислить изменение оценочных коэффициентов 9к к=1— пр к- а также средних величин давления и углов потока в функции расстояния от кромок. [c.383]

Двухстадийным методом получения композиционного материала (пропиткой и последующим горячим прессованием полуфабрикатов) были изготовлены компактные образцы композиции цинк — углеродные волокна Торнел-75 с плотностью, близкой к теоретической (рис. 52). Среднее значение предела прочности при растяжении, определенное по четырем образцам, составило 759 МН/м (77,5 кгс/мм ), т. е. 88% от значения, вычисленного по правилу смесей, а средняя величина модуля упругости достигала 117 ГН/м (11 950 кгс/мм ). Микроструктура образцов композиционного материала цинк — углеродное волокно (рис. 53) свидетельствует об обеспечении при двухстадийном методе изготовления равномерного распределения армирующих волокон в матрице композиционного материала. [c.410]

Подача 9 — Расчётные формулы 52 — Средние величины 52, 53 [c.272]

В этом случае наглядное представление об условии текучести и законе течения можно получить, рассматривая условие текучести на плоскости р, т, где ему соответствует замкнутая кривая [52] ( =—ст—среднее давление). Скорость деформации на этой плоскости будет представлена вектором с проекциями 8, Г). Величины X и г) условно рассматриваются как алгебраические. Равенства е = кдФ/да и ц = кдФ/дх показывают, что этот вектор направлен по нормали к кривой текучести. [c.19]

Для турбулентного пограничного слоя (рассматривается двумерный поток), так же как и для ламинарного, можно вывести уравнения пограничного слоя, если вместо величин, входящих в уравнения движения (П-29, П-30 и П-31), сплошности (П-7) и энергии (П-52), подставить их значения в виде суммы средней величины и пульсации ( 11-49 а, б, в). Далее путем некоторых преобразований, анализа порядка величин и отбрасывания малых получены уравнения движения, сплошности и энергии для турбулентного пограничного слоя. Опуская вывод 188], приведем перечисленные уравнения. [c.149]

Дальнейшее движение поезда происходит по элементу 5, на котором скорость будет и дальше повышаться. Переносим начало координат диаграммы ускоряющих сил из 0 в О5, соответствующую к = = —0,8 /оо- Так как поезд приближается к станции а, где предстоит остановка, то следующий интервал изменения скорости берем от 47,5 до 52 км/ч. Средняя величина ускоряющей силы при этом определится точкой Л и, соответствующей у р = 49,75 км/ч. Прикладываем линейку к точкам О5 и Л е и к получаемому лучу Л Б е, через точку 15 проводим перпендикуляр пересечение его с горизонталью на [c.147]

В этом случае следует проверить возможность использования вероятностного метода, при котором средняя величина допуска может быть принята по табл. 3.4 или по выражениям (3.51), (3.52). Средний квалитет допусков определяют по выражению (3.53). [c.564]

Пример 138. В начале движения при испытании двигателя автотягача сила тяги составляла Ti = 30000 н. Когда автомобиль проехал путь Sj = 800 м, начался затяжной подъем длиной 52 = 2000 ми сила тяги мгновенно возросла до 72 = 40000 н. После преодоления подъема тяга стала уменьшаться по закону прямой линии на пути длиной S3 = 1600 м до величины Тз = 10000 н, с которой автотягач проехал отрезок пути 54= 1200 лг. Затем на подъеме длиной Ss = 2000 м сила тяги составляла постоянную величину Т4 = 20030 м. А на участке пути Se = 2000 лг сила тяги увеличивалась по закону прямой линии до значения Г5 = 30000 н, с которой автотягач проехал последний отрезок пути s, = 1200 м. Определить графически полную работу, совершенную двигателем автотягача и найти среднее значение силы тяги (потерями в силовой передаче пренебречь). [c.240]

Выражения для флуктуаций температуры и давления, среднего значения произведения флуктуаций этих величин (7.89) одинаковы для однокомпонентных жидкостей и газов и их растворов, В частности, выражения (7.89), (7.52), (7.53) позволяют рассчитать значения средних квадратов флуктуаций любых термодинамических функций в однокомпонентных системах. [c.167]

Зависимость (9.26) определена экспериментально и представлена на рис. 9.6, где цифрами /, 2, 3 отмечены те же области изменения величины (Gr-Pr), что и в [52] при вычислении чисел Or и Рг за определяющий размер взята толщина прослойки 6 (рис. 9.5), а за определяющую температуру— средняя температура жидкости — При определении не учитывается [c.185]

В дизелях с вихревыми камерами повышение среднего эффективного давления а также уменьшение удельного расхода топлива ge можно достичь в результате уменьшения относительного объема вихревой камеры до 50—52%- Опытами установлено, что у дизелей с разделенными камерами от подбора топливоподающей аппаратуры (типа распылителя, давления впрыскивания и его продолжительности, конуса факела, величины его угла и некоторых других факторов) в значительной мере зависят экономические и энергетические показатели. [c.438]

Если пластинка искривлена бесконечно мало, то надо будет найти бесконечно малые перемещения точек средней плоскости, причем здесь уже нельзя пренебречь величинами Ох, Оз, т. Определим теперь для этого случая выражение Р, введя вместо 5х и 52 обозначения хну. [c.376]

Этап I. Оценка характеристик комплекса обрабатываемых деталей ( pj, s) по результатам многократных замеров, поскольку технологическая документация не всегда соответствует значениям технологических параметров на рабочих местах. На рис. 7.10 приведена диаграмма рассеяния длительностей единичных обработок — интервалов времени между началом рабочего хода инструмента и его окончанием для деталей типа головки блока цилиндров и т. п. Измерения производились в течение двух недель по шести многооперационным станкам с ЧПУ всех обработанных изделий при всех переходах во время обработки. Как видно, несмотря на разнообразие изделий, технологических переходов, длин обработки и режимов, длительность единичных обработок сосредотачивается в пределах до 100 с. Среднее время единичной обработки (его математическое ожидание) составляет ,р =52,5 с, что характеризует как конструкцию изделия данного комплекта, так и методы и режимы обработки. Аналогично определяется и величина s. [c.183]

Относительно этой средней линии происходят колебания величины С (t) (см. рис. 4 см. также формулы (1.51) и (1.52). Функция (т) (см. рис. 4) определяется квадратной скобкой формулы (1-51). [c.31]

В качестве примера определим степень нелинейности технологического процесса при изменении центра настройки по степенному закону и постоянном рассеянии. В этом случае функции математического ожидания т, ( ) и среднего квадратического отклонения а,( ) описываются (45). Для условий данного примера вычислим величины и р, характеризующие степень нелинейности хода процесса. Величина определена ранее [см. (46)]. Для нахождения показателя р воспользуемся (52) [c.86]

Углеродистые качественные стали по ГОСТ 1050-52 обозначаются цифрами 10, 15, 20 и т. д. по величине среднего содержания углерода в сотых процента, т. е. сталь марки 10 содержит 0,10% углерода, сталь марки 15—0,15% и т. д. [c.34]

Анализ Профилей скорости в различных условиях течения показывает, что величины аир мало изменяются и с достаточной для инженерной практики точностью могут быть приняты постоянными для передней критической точки а=1,63, р = 0,209 для пластины а=1,57, р = 0,173 для типичного отрывного профиля скорости а = ],52, р = 0,157. Средние значения аир можно принять равными а=1,57 с точностью до 37о и р = 0,173 с точностью до 14%. [c.83]

S (5 ин = 1 мм). Величину D определяли по наклону средней линейной области графика lgL(5) - lg5 в соответствии с (52) (рис. 38). Различали )ц и Dx фрактальные размерности профилей, ориентированных вдоль и поперек направления распространения трещины. [c.55]

Соотношения (54.1), строго говоря, справедливы только для полностью выравнившегося потока, т. е. на бесконечном удалении от решетки. Однако практически эти же соотношения можно применять и на таком конечном расстоянии от выходных кромок решетки, чтобы во всех определениях (51.9) — (51.11) величины интегралов можно было заменить соответствующими произведениями средних величин скорости и плотности вносимая при этом погрешность осреднения в величине Сцр, как следует из результатов 52, имеет порядок пpa , [c.393]

Подача. Величина технологически до-лустимой подачи выражена фор.мулой (12) на стр. 52. Средняя величина подач для груб -й расточки приведена в табл. 57. [c.69]

Модифицированный чугун (СЧ 28-48, СЧ 32-52, СЧ 35-56 и СЧ 38-60) получается прн добавлении в жидкий чугун перед разливкой специальных добавок — модификаторов (75%-ный ферросилиций, снликокальций в количестве 0,3—0,8% и т. д.). Модифицирование применяют для получения в чугунных отливках с различной толщиной стенок перлитной металлической основы с вкраплением небольшого количества изолированных пластинок графита средней величины. Модифицирование наиболее эффективно при использовании чугуна определенного состава и перегрева его перед модифицированием до температуры 1400 °С. Перегрев обеспечивает измельчение графит1Ш1х включений и способствует получению более плотных отливок. [c.334]

Теплота образования. Термохимические данные по теплоте образования HgTe в литературе отсутствуют. Поэтому величина АЯ/298 может быть рассчитана только из данных по р авновесию реакций (I) или (П). Эти расчеты дают АЯ/гэв, кал/моль = = 12 385,— по II закону из реакции (I) [52] и АЯ/298 = 9452,— по II закону из реакции (II) [86]. Для металлургических расчетов можно рекомендовать среднюю величину АЯ/298 = —10 900 2000 кал/моль. [c.277]

Ширина контакта стружки С в мм, среднее удельное нормальное давление <7дг в кг/мм и нормальное напряжение о в кг/мм на режущей кромке при резании стали 20Х в воде (в =0,7 м/мин-, К> 52 кг/мм -,) (величины С, х -р, д , по данным Зорева Н. Н. [128]) [c.119]

Лередние углы у протяжек измеряют в плоскости, нормальной к режущей кромке. Чем больше передний угол, тем меньше сила протягивания. Рекомендуемые значения переднего угла (средняя величина) зависят от обрабатываемого материала и вида зубьев (табл. 52). [c.286]

Теплопроводность вследствие больших экспериментальных затруднений определяется различными авторами по-разному. Близко к средней величине между О и 100° ее можно определить в 0,52 са1/ск. на 1° при сечении проводника в 1 см и толщине в 1 см. Теплота образования 1 моля AI2O3 по реакции 2А1 + [c.312]

Если 34,5 спирта растворили 0,35.52 минерального масла, то, следова-телЬпО, 15,5 спирта растворяют 0Д595 -I. При вычитании 0,1595 г пз остатка В остается 0,9989 иля 8.90% канпфального масла. Остаток В без этой поправки соответствует 10,32%. Средняя величина равна 9,66%, что довольно близко в действительности. [c.541]

Во-первых, замечаем, что требуемый для разгрузки магнитный момент /- зависит от Эта величина, естественно, в орбитальном полете меняется. Исключение составляет круговая орбита, лежащая в плоскости геомагнитного экватора. С увеличением геомагнитного наклонения диапазон изменения возрастает точно так же, как и при увеличении эксцентриситета орбиты. Коэффициент относительного изменения к примеру, для круговой геоиолярной орбиты, равен 4, что следует из (2.40). Присутствие члена В в (5. 1) равносильно переменному коэффициенту усиления системы fey, который обеспечивает постоянство эффективности разгрузки, т. е. неизменность управляющего момента при изменении В (см. например, (4.32) или (5.3), откуда видно, что управляющий момент зависит только от направления вектора В). Исключение В - из (5. 1) приводит, следовательно, к изменению эффективности разгрузки по мере изменения 52, однако позволяет существенно упростить блок формирования закона управления системы. Очевидно, расчет основных характеристик системы разгрузки и в первую очередь величины магнитного момента МИО должен производиться исходя из минимально возможной или некоторой средней эффективности разгрузки. Это соответствует выбору в (5. 1) максимальной (средней) величины коэффициента %у, заменяющего fey/B , что бывает на максимальной (средней) орбитальной высоте, где В = [c.99]

По нзвестно.му значению средней плотности теплового потока qp, отнесенного к наруж шй поверхности, и тепловому потоку Q определяют требуемую площадь наружной поверхности теплообмена — по формуле (19.52). Величины k и находят из соотношения (19.61). [c.255]

Значения постоянных с и п зависят от величины критерия Огсг. При Gr r=102-T-il09 значение с—0,52 и п=0,25 (ламинарный режим), при 0ггс>10 с=0,105 и л=1/3 (турбулентный режим). В качестве определяющей принята так называемая средняя температура пограничного [c.246]

Чувствительность и погрешность тензометров. Чувствительностью прибора называется отношение перемещения указателя прибора к изменению измеряемой величины, вызвавшему это иеремешение. Погрешностью называется средняя (п[)И большом числе H3N epenHft) величина разности между пзме еинымп и действительными значениями измеряемой величины выражается в процента. ио отношению к диапазону измерения (разности между верхним и нижним пределами измерения). Основная погрешность в процентах при нормальных условиях работы дает класс измерительного прибора (по ГОСТ 1845-52 установлены 5 классов 0,2 0,5 1,0 1,5 2,5). [c.490]

При проведении технико-экономической оптимизации параметров теплосиловой части АЭС кроме параметров, участвуюш,их в термодинамической оптимизации, в качестве независимых переменных рассматривались также параметры регенеративного подогрева питательной воды и скорости пара в пароперегревателях. Однако в связи с тем, что параметры регенеративного подогрева слабо влияют на величину функции цели (в представляющем интерес интервале их изменения), оптимизация параметров регенеративного подогрева питательной воды проводилась отдельно, после предварительно проведенной оптимизации параметров промежуточного перегрева пара с последующим уточнением оптимальных параметров промежуточного перегрева. Для определения зоны оптимальных решений по параметрам и схеме теплосиловой части АЭС технико-экономиче-ская оптимизация проводилась для трех вариантов сочетаний исходной информации по внешним условиям сооружения и эксплуатации установки, а также по некоторым характеристикам оборудования. Оптимистический вариант — относительно низкие удельные приведенные затраты по замещаемой станции (40 руб кет-год), эффективное удаление влаги из проточной части турбины и рациональная конструкция проточной части, позволяющая несколько снизить потери от влажности пара в проточной части. Средний вариант — затраты по замещаемой станции соответственно 52 руб кет-год, эффективное влагоудаление, потери от влажности обычные. Пессимистический вариант — затраты по замещаемой станции 65 руб1квтп-год, влагоудаление отсутствует. В качестве исходного варианта принята установка с турбиной К-500-65, разработанная для первых станций рассматриваемого тина. [c.92]

Результаты многих исследований показывают, что даже при испытании достаточно большого количества образцов в каждом варианте величина а отклоняется от единицы [23, 34, 40, 46, 52, 56, 66, 67, 76—79]. Эти отклонения имеют детерминированную и случайную составляющую. Детерминированная составляющая возникает из-за того, что действительные закономерности накопления усталостных повреждений более сложны, чем простое линейное суммирование относительных долговечностей. Так, например, вполне отчетливо проявляется тренировка (при а < < сгк) и разупрочнение (при сг > а ) при одноступенчатом однократном изменении амплитуды напряжений (а — амплитуда начальной тренировки — амплитуда напряжений при испытаниях образцов после тренировки). Заметные отклонения От линейной гипотезы получаются при наличии в программном блоке амплитуд, которые меньше предела выносливости и амплитуд >(Т-1д наряду с большими кратковременными перегрузками. В этих случаях сумма относительных долговечностей а может снижаться до значений а = 0,05-г-0,10. Случайная составляющая связана со значительным рассеянием как самих долговечностей N и Л/ ум так и их средних значений Ni и Мсуш (при числе образцов п = == 5-Г-20), входящих соответственно в выражения (5.17) и (5.31). Поэтому при исследовании закономерностей накопления усталостных повреждений при меняющихся амплитудах необходим статистический подход, позволяющий выявить соотношение между детерминированной и случайной составляющими величины а, и тем самым получить более обоснованные выводы о действительных закономерностях накопления усталостных повреждений. Не-учет случайной составляющей, имевший место во многих работах, в ряде случаев приводил к недостаточно обоснованным выводам. Приближенная оценка доверительных интервалов для суммы относительных долговечностей а показывает [23], что при среднеквадратическом отклонении логарифма долговечности 0,2 и справедливости линейной гипотезы в среднем (медианное значение а = 1) 95% доверительный интервал для а составляет 0,6 < <а < 1,6 при условии вычисления а по формуле (5.31) по средним значениям Л/сум и Ni, найденным по результатам испытания 15—20 образцов на каждый вариант при = 0,6 аналогич- [c.170]

Пренебрегая рассеянием величин vg, ар, т, Nможно найти среднее квадратическое отклонение по формуле [52] [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...