Деформация (относительная) поверхность деформации

ГОТОВКИ, создает в стенках протянутой части заготовки растягивающие напряжения 0. (произведение 0г на площадь протянутой части заготовки дает тянущую внешнюю силу). Произведение тянущей силы на перемещение пуансона йк дает элементарную работу тянущей силы. Это же перемещение пуансона приводит к перемещению наружной поверхности заготовки в очаге деформации относительно поверхности матрицы. На наружной поверхности заготовки при ее перемещении в очаге деформации возникают силы трения, направление которых обратно направлению тянущей силы. Если величину сил трения умножить на величину соответствующего перемещения, то получим работу сил трения на наружной поверхности заготовки. [c.202]

В процессе перемещения элементов заготовки в очаге деформации относительно поверхностей рабочего инструмента кривизна их срединной поверхности может изменяться. [c.336]

Для полного описания деформированного состояния кроме удлинений (укорочений) необходимо знать сдвиги, возникающие под действием касательных напряжений. При механических испытаниях принято характеризовать деформации относительным изменением линейных размеров образцов, а также углом сдвига а, т. е. углом, на который изменился первоначальный прямой угол элемента поверхности деформируемого тела или образца. Относительным сдвигом у называют тангенс угла сдвига (рис. 4,5). [c.119]

Следовательно, относительная деформация отдельного волокна Ег, отстоящего от срединной поверхности на расстояние у, в данном случае будет относительной окружной деформацией (рис. 48) [c.76]

Первое слагаемое в формуле (17.35) отражает равномерное изменение температуры всей пластинки, не изменяющее ее формы. Второе слагаемое учитывает изменение температуры по толщине пластинки, которое вследствие такого же изменения температурных деформаций вызывает изгиб пластинки по шаровой поверхности. Очевидно, относительные температурные деформации у поверхностей пластинки будут aAt/2 и —aAt/2 (а — температурный коэффициент линейного расширения). Те же деформации можно выразить через радиус шаровой поверхности, по которой происходит изгиб пластинки h/2R и —h/2R. Следовательно, кривизна [c.507]

Если полагать, что пластинка относится к классу жестких пластин и прогибы ее достаточно малы, так что величиной йш/йгУ по сравнению с производной и/<1г можно пренебречь, то относительные деформации срединной поверхности е . Ее, 7 0 будут иметь такие же выражения, как и в случае плоской осесимметричной задачи в полярной системе координат [c.139]

Рассмотрим определение деформации срединной поверхности в направлении координаты ai. Относительное линейное удлинение ei состоит из трех частей. Первая [c.235]

Имея в виду, что коэффициент трения при металлических ободьях колес мал, порядка 0,1, сила нажатия получается значительной, вследствие чего контактные поверхности заметно деформируются, и теоретическое значение передаточного отношения изменяется из-за упругого скольжения ведомого колеса относительно ведущего. Во время движения вступающие в контакт поверхности ободьев сжимаются (сминаются), и затем при выходе из контакта они восстанавливают свое нормальное состояние. Такие колебания нормальных деформаций сопровождаются колебаниями деформаций тангенциальных, с чем и связано скольжение трущихся поверхностей. Так как деформации упругие, то и скольжение получило название упругого. Естественно, что чем больше момент М2, приложенный к ведомому колесу, тем больше и упругое скольжение. Таким образом, передаточное отношение фрикционной передачи является функцией нагрузки ведомого колеса. [c.248]

Если нет относительного перемещения поверхностей, то это, как правило, вызывает их смятие (пластическую деформацию). Смятие поверхностей является характерным видом разрушения шпоночных, зубчатых (шлицевых) соединений, упоров и штифтов, осей цепных передач, резьбовых соединений и других деталей машин. [c.90]

Разрушение происходит при > о . Рассматриваемая теория совпадает с наблюдаемым поведением в том, что поры образуются при меньших деформациях у частиц большого размера и что они возникают на полюсах частиц, где остаточные растягивающие напряжения наибольшие [68]. В более поздней работе [82] сделано предположение, что требование критического напряжения конкурирует с требованием критической деформации, основанным на энергетических представлениях, и что эти два критерия могут работать при различных размерах частиц и уровнях деформации. Например, частицы большего размера в сплаве разрушаются по поверхностям раздела при относительно малых деформациях, если выполнен деформационный критерий, а вслед за этим следует разрушение поверхности раздела у меньших частиц при более высоких деформациях вследствие достижения более высоких напряжений. [c.72]

Таким образом, наличие обратимой составляющей ширины дифракционных линий может быть обусловлено только микроразрушением поверхностного слоя, образованием микротрещин. Это подтверждается циклическим характером изменения относительной упругой деформации решетки от нагрузки при монотонном-уменьшении величины блоков (рис. 25). Периодический характер зависимости ширины линий (110) и (220) a-Fe свидетельствует о том, что при разных нагрузках одно и то же число воздействий индентора соответствует разному состоянию поверхности — различной степени ее упрочнения или разрушения. [c.51]

Влияние исходной шероховатости поверхиостя. Изменение исходной шероховатости поверхности (вместо полированной по И — 12-му классу — шлифованная) в выбранном интервале контактных давлений не нарушает общего характера структурных изменений (рис. 43). Как и при трении полированных поверхностей, наблюдается периодическое изменение относительной упругой деформации решетки при постоянном значении величины блоков (рис. 44). Однако амплитуда колебания ширины линии (220) a-Fe и ее максимальное значение при трении шлифованных поверхностей меньше, чем при трении полированных. Меньшему значению ширины линии j (220) a-Fe при одинаковом значении ширины [c.64]

Пневматические приспособления применяют для измерения линейных и угловых размеров, относительного расположения поверхностей, отклонений от правильной геометрической формы, чистоты поверхности, деформаций и т. д. При этом достигается высокая точность измерений. Так, точность отсчета по шкалам некоторых пневматических приборов составляет 0,05 мк. Важным достоинством пневматических приспособлений является возможность осуществления дистанционных измерений. [c.230]

Разрушение при незначительной макропластической деформации (относительное сужение гладких образцов менее 5%), Поверхность излома перпендикулярна направлению максимальных растягивающих напряжений и имеет кристаллическое строение часто с зубцами, лучеобразно расходящимися из зоны начала разрушения [c.131]

В основе метода муаровых полос лежит муаровый эффект, суть которого заключается в появлении чередующихся темных и светлых полос при наложении одной на другую двух или более растровых сеток. Шаг муаровых полос определяется параметрами исходных растворов и условиями их освещения. Один из растров наносят на испытуемый объект и деформируют вместе с ним. Муаровая картина несет информацию о характере деформирования растра и деформированного состояния образца. При незначительных относительных деформациях, линейных и угловых перемещениях сеток наблюдаются большие изменения шага, направления и положения возникающих муаровых полос. Метод муаровых полос применим как для натурных объектов, так и для моделей объектов. Муаровые полосы наносят либо посредством фотопленок со съемным эмульсионным слоем или фотохимическим способом путем травления. К преимуществам метода следует отнести возможность измерения деформаций больших поверхностей и при высоких температурах. [c.389]

Таким образом, поставленная задача о восстановлении напряженно-деформированного состояния упругого тела по известному вектору перемещений на части поверхности сводится к решению системы интегральных уравнений Фредгольма первого рода (3.9). Исходная информация, необходимая для однозначного нахождения неизвестного вектора реакций или нагрузки, в общем случае должна включать в себя данные о всех трех компонентах вектора перемещений на поверхности измерений. Но во многих случаях эффективному измерению поддаются лишь отдельные компоненты вектора перемещений. Например, при тензометрических исследованиях натурных конструкций или их моделей находят величины относительных удлинений (деформаций) в точках поверхности, что позволяет после предварительной обработки дискретных данных измерений (интерполирование, сглаживание и т.п.), путем интегрирования эпюр деформаций построить в локальной системе координат поверхности эпюры компонент вектора перемещений, касательных к поверхности измерений. В то же время нормальная к поверхности компонента вектора перемещений не может быть определена тензометрическими методами. В таких случаях определение неизвестного вектора напряжений может быть осуществлено по двум или даже одной компоненте вектора перемещений, при этом искомый вектор напряжений может восстанавливаться не однозначно. Это связано с возможностью появления нетривиальных решений для неполной системы однородных уравнений (3.9). В некоторых случаях характер нетривиальных решений можно предсказать. Выбор того или иного решения может быть осуществлен на основании некоторой дополнительной информации (например, информации о величине искомого вектора в какой-либо одной точке) или исходя- из общих представлений о напряженном состоянии исследуемой конструкции. [c.66]

Полимерные материалы отличаются малым отношением модуля упругости к пределу текучести и, следовательно, значительной деформацией. Поэтому для полимеров следует предполагать упругопластический характер деформирования, а пластическая деформация на поверхности должна начинаться при относительных напряжениях, существенно меньших, чем деформация металлов. [c.61]

Погрешность закрепления Де, возникает при закреплении заготовок в приспособлениях в связи с изменением контактных деформаций стыка заготовка — опоры приспособления. Погрешность закрепления — это предельное поле рассеяния положений установочной поверхности относительно поверхности отсчета в направлении выдерживаемого размера. [c.51]

В случае неоднородного поля скоростей сдвиговых деформаций относительное изменение поверхности раздела включений ингредиента с основным компонентом в различных материальных слоях стационарного потока неравномерно. Общий результат смесительного воздействия в этом случае целесообразно оценивать среднемассовым значением s/Sq. [c.133]

Сущность предварительного натяга заключается в хом, что пару подшипников предварительно нагружают осевой силой, которая устраняет осевой зазор в комплекте, создавая начальную упругую деформацию в местах контакта рабочих поверхностей колец с телами качения. Если затем к подшипнику приложить рабочую осевую нагрузку, то относительное перемещение его колец вследствие дополнительной деформации рабочих поверхностей будет значительно меньше, чем до создания предварительного натяга. Предварительный натяг вызывает одинаковую деформацию в обоих подшипниках. Такие подшипники работают в более тяжелых условиях, так как повышаются нагрузки на тела качения, момент сопротивления вращению и износ, а также снижается ресурс подшипника. [c.105]

В сборках эти погрешности приводят к погрешностям базирования деталей друг относительно друга, деформациям, неравномерным зазорам, что вызывает нарушения нормальной работы отдельных узлов и механизма в целом, например, подшипники качения весьма чувствительны к отклонениям формы и взаимного расположения посадочных поверхностей. [c.65]

Колебания инструмента улучшают подвод СОВ в контактные зоны и, повышая скорость перемещения относительно обрабатываемой поверхности, снижают коэффициент трения. Результатом этого являются снижение температуры в контактных зонах и исключение образования нароста, снижение пластической деформации обрабатываемой поверхности, ее наклепа и значения остаточных напряжений, улучшение условий схода стружки, повышение износостойкости режущего инструмента. [c.622]

Если удлинения и сдвиги малы по сравнению с углами поворота ф1 и ф2 и с углом вращения элемента срединной поверхности относительно нормали 6и, то в (148) следует опустить члены, содержащие Далее, если деформации срединной поверхности e p и вращение элемента вокруг нормали 612 пренебрежимо малы по сравнению с углами наклона (е р < Фа, 012<Фа). то вместо (148) можно использовать выражения [c.165]

При повышении температуры исследования до 573 К излом становится вязким с относительно большими зонами пластических деформаций. Дальнейшее повышение температуры до 873 К приводит к получению вязкого излома с дифференцированной фрактографией поверхности, деформированной пластически (рис. 18, а). При температуре исследования 973 К наблюдается в основном вязкий излом с однородными областями пластической деформации. На поверхности сформированных овальных зон можно наблюдать выделения карбидов или их скоплений (рис. 18, б). [c.30]

При прокатке, ковке, профилировании и в некоторых других случаях скорость скольжения и путь скольжения в очаге деформации относительно малы. При прокатке рассчитанная средняя скорость скольжения на контактных поверхностях в очаге деформации часто составляет лишь несколько процентов или даже доли процента от окружной скорости валков, а путь скольжения составляет лишь очень небольшую часть длины дуги контакта. Малые значения скорости и пути скольжения благоприятны с точки зрения уменьшения возможности молекулярного схватывания, т. е. образования наваров и наростов на поверхности инструмента. [c.14]

Прочностные характеристики металла в большинстве случаев относительно слабо влияют на коэффициент трения. Вместе с тем удельная сила трения пропорциональна пределу текучести или сопротивлению сдвига, что видно из законов трения (16)—(18), (20), (21). Свойства металла изменяются в процессе пластической деформации. Распределение свойств по объему очага деформации (контактной поверхности) часто является сложным. [c.29]

Найдем теперь относительные деформации в оболочке. Рассмотрим сначала деформацию срединной поверхности. Возьмем на линии ai две бесконечно близкие точки, расстояние между которыми dsi = /iidai. После деформации это расстояние станет равным ds/=i4i dai. Следовательно, относительная Деформация определится выражением [c.222]

Равенство (1,80) означает, что вектор относительного перемещения точки N относительно точки М в результате чистой деформации параллелен нормали (вектору grad f) к поверхности деформации в точке К, определяемой радиус-вектором г (рио. 1,3). [c.21]

Требование однозначной разрешимости уравнений (8.1.3) относительно деформаций эквивалентно условию выпуклости по верхностей И (ец) = onst в пространстве деформаций или поверхности Ф(Оу) = onst в пространстве напряжений. Действительно, соотношение (8.1.3), например, означает, что вектор а направлен по нормали к поверхности С/ = onst. Если эта поверхность строго выпукла, то заданному направлению нормали соответствует лишь одна точка поверхности. Однако требование строгой выпуклости может быть смягчено, достаточно потребовать лишь невогнутости соответствующей поверхности. Например, если упругий материал несжимаем и изотропен, то приложение к нему гидростатического давления не вызывает деформации. Наоборот, если задана деформация, то напряженное состояние определяется не единственным образом, а лишь с точностью до гидростатической составляющей. [c.238]

Здесь fill, 22 — деформации относительного удлинения срединной поверхности, Хц, Иа, — характеристики изгибной деформации, которые в форме определяют изгибные части относительного удлинения волокон на поверхностях S- и S+ соответственно. [c.428]

Если прогибы оболочки сравнимы с ее толщиной, то определение относительных. тпыепных деформаций е, и деформаций сдвига 7 срединной поверхности должно произ- [c.258]

МОСТИ для деформации двух поверхностей и их износа при небольших относительных перемещениях (рйс. 95) можно применить для расчета на износ пары цилиндр—колодка в осевом сечении (см. рис. 89, б), поскольку окружная скорость на поверхности трения не зависит от координаты l v = 27inR = onst) и не оказывает влияния на форму изношенной поверхности. [c.321]

Экспериментальные данные свидетельствуют о том, что при растяжении слоистых материалов с относительно невысокой степенью анизотропии упругих свойств, присущей ортогонально-армированным материалам, характер распределения деформаций по длине и толщине образца мало зависит от его формы (параметра /П1). Так, для стеклопластика. Г-4С с укладкой волокон 5 1 при нагружении в направлении большей степени ориентации волокон изменение значений Щ] в 1,7 раза практически не сказывается на относительном изменении деформаций нижней и верхней поверхностей ("П = +1) рабочей части образца. Относительные показатели деформаций при т) = о образцов-лопаток незначительно выше, чем образцов-полосок. Примерно то же наблюдается в случае испытаний ортогонально-армированных углепластиков. Увеличение степени анизотропии упругих свойств способствует повышению чувствительности относительных деформаций к изменению формы образца. Это хорошо иллюстрируют данные, полученные при растяжении образцов из однонаправленных углепластиков в направлении волокон. [c.33]

Рис. 3.7. Схема (а) расположения зоны пластической деформации у поверхности образца относительно траектории трещины ( ) схема возникновения утяжки материала у кончика трещины на поверхности образца (в) форма зоны у кончика трещины (г) экспериментальные данные [25] по распределению ориентировок векторов смещения в процессе формирования в вершине усталостной трещины (/) зоны пластической деформации (2) по поверхности листового материала из алюминиевого сплава Д16чТ

Теории первого приближения. В этих теориях, которые часто называют классическими линейными теориями тонких оболочек, величины порядка z]R[ отбрасывают в выражениях для деформаций срединной поверхности и сохраняют в соотношениях, определяющих изменение кривизны. Как было показано Ланг-хааром [162], такая непоследовательная, на первый взгляд, система гипотез позволяет построить теорию оболочек, соответствующую теории кривых брусьев Винклера — Баха и Имеющую большую точность, чем теория пологих оболочек, в которой члены порядка zIRi последовательно не учитываются во всех соотношениях. Наиболее распространенная теория первого приближения известна как теория Лява [176]. Наиболее рациональная схема ее построения была предложена Рейсснером и подробно описана в книге Крауса [159] (гл. 2). К расчету оболочек из композиционных материалов она была применена в работе Берта и др. [39]. Теория Лява обладает одним недостатком — она предсказывает существование ненулевых деформаций при повороте произвольной оболочки как твердого тела относительно оси, нормальной к срединной поверхности. Теория первого приближения без этого недостатка была предложена Сандером [247]. Другой вариант теории такого рода рассмотрен в работе Новожилова [206]. [c.215]

При обработке нежестких деталей для выключения подачи применяется дросселирующий гидрораспределитель, перемещаемый при малой силе, что позволяет избежать деформации детали. При применении подрезно-расточной пинольной головки может быть обеспечена точность положения торца относительно поверхности, с которой соприкасается упор, до 0,07 мм. [c.44]

Это есть скорость движения пити, совершающей качение с деформацией относительно жесткой опорной поверхности. Из (3.1) следует, что при е>0 (деформация растяжения нити в области контакта, ppi . 3.5, б) скорость внеконтактных (свободных) участков нити совпадает по наиравлению с направлением качения при е < О (деформация сжатия, рис. 3.5, в) скорость нити направлена в сторону, протпвополонатую направлению [c.56]

Разница между фактическими температурами деформации, несмотря на равенство температур перед деформацией, будет тем больше, чем больше разница между относительными поверхностями соприкосновения (поверхности соприкосновения металла с инструментом, от-ьесённые к единице объёма деформируемого [c.271]

Р — коэффициент характеризующий в.пияние состояния поверхности и свойств поверхностного слоя на предел выносливости 7 — относительный сдвиг Д = 81 + 83+63 — относигельное ичменоние об-ьемя деформируемого элемента 1, в , а — главные деформации н рассматриваемой точке 8 — относительная продольная деформация бц — истинная продольная деформация [c.2]

Суждения о степени точности и возможности применения закона Амонтона для определения величины сил трения при обработке металлов давлением очень противоречивы. Детальный анализ результатов исследований приводит к выводу, что к оценке применимости закона Амонтона надо подходить дифференцированно, с учетом условий деформации (шероховатости поверхности инструмента, наличия смазки и др.) Закон Амонтона выполняется наиболее точно при холодной деформации с применением технологических смазок, когда коэффициент трения относительно невелик (f < 0,1) [1]. При деформации инструментом с грубошероховатой поверхностью без смазки этот закон менее справедлив (наблюдается падение коэффициента трения с ростом нормального давления). [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...