Деформация максимальная — Зависимость

Рис. 8.23. Сопоставление между собой измеренных на образце — отрезка AD (Л ), максимального размера пластической зоны А , а также измеренного по графику (см. рис. 8.20) размера вд и расчетной величины максимального размера зоны пластической деформации Ас в зависимости от соотношения A,асимметрии цикла R = 0,iH(6)R = 0,5 для разных параметров цикла нагружения и уровня перегрузки

Если термические напряжения сжатия достигают предела текучести, то они снимаются. В этом случае после охлаждения в поверхностном слое возникают растягивающие макронапряжения, так как при охлаждении поверхностного слоя объем его уменьшается, но сжатию этого слоя препятствуют внутренние холодные слои металла. При выравнивании температуры термические напряжения не исчезают, поскольку уменьшенная пластичность металла при комнатной температуре затрудняет протекание местной пластической деформации в поверхностном слое, препятствуя этим и снятию макронапряжений. В этом случае после охлаждения величина сжимающих макронапряжений, созданных пластической деформацией, уменьшится. В зависимости от величины и градиента деформационных и термических напряжений их максимальное [c.126]

Пусть изменение температуры в элементе 1 за полуцикл равно максимально допустимому по условию приспособляемости. Если бы ползучесть отсутствовала, отображающая точка за цикл дважды проходила бы (в противоположных направлениях) отрезок AD (рис. 21), при этом деформация была бы чисто упругой. При наличии выдержки (при максимальной температуре цикла) точка А в результате релаксации напряжений в соответствии с выражением (1.55) переместится в положение В. Вследствие этого при охлаждении будет иметь место мгновенная пластическая деформация D. В зависимости от параметров системы эта деформация может происходить а том же элементе 1 (рис. 21, а) или в элементах, испытывающих изотермическое нагружение (рис. 21,6). [c.41]

Дюралюминиевые крешеры высотой по 20 мм получали обтачиванием прутка с 0 22 мм до 0 21 мм для устранения влияния поверхностного слоя, образовавшегося при прокатке. Несколько образцов осаживали одним ударом с максимальной энергией данного копра в 1000 Дж, а также четырьмя ударами с энергией по 250 Дж каждый. Результаты показаны на рис. 72. Для каждого случая можно определить теоретическую упругую деформацию по известной зависимости [c.134]

Предельно накопленная материалом общая энергия пластической деформации находится в зависимости от действующих напряжений и механических свойств материала. При мягком нагружении эта зависимость может быть выражена в виде (1.57), где IV — общая предельно накопленная энергия пластической деформации (за предельно накопленную энергию принята энергия, поглощенная материалом до нестационарного участка кривых изменения ширины петли гистерезиса или накопленной деформации от числа циклов нагружения) Отах — среднее максимальное напряжение по циклам до нестационарного участка С ж т. — постоянные материала N— число циклов до нестационарного участка. [c.19]

Скалярный зависящий от времени параметр К представляет собой динамический коэффициент интенсивности напряжений для типа I деформации трещины (раскрытия). Зависимость поперечного (окружного) напряжения, максимального главного напряжения и максимального касательного напряжения от угловой координаты для фиксированного радиального расстояния г [c.85]

Уравнения плоского напряженного состояния при условии текучести Треска—Сен-Венана. В зависимости от знака главных напряжений о , максимальные касательные напряжения развиваются по различным площадкам. Если Oj, 0.2 — разных знаков, то, подобно случаю плоской деформации, максимальное касательное напряжение равно [c.212]

Деформация максимальная — Зависимость [c.481]

Теории, предложенные различными авторами, для выяснения условий, определяющих переход материалов за предел пропорциональности кратко изложены в дополнении к главе IV. Там было показано, что вычисленный для данного материала, подверженного данному сложному напряженному состоянию, коэффициент безопасности будет различным в зависимости от того, какая из теорий прочности принята. В дополнении к главе IV мы упомянули о следующих принадлежащих различным авторам теориях прочности теории максимального напряжения, максимальной деформации, максимального касательного напряжения или максимальной разности напряжений и максимальной упругой энергии деформации. [c.371]

Увеличение содержания углерода в стали от 0,1 до 0,8% не оказывает качественного влияния на зависимость механических свойств от температуры деформации и температурную зависимость механических свойств, но оказывает некоторое количественное влияние, выражающееся в повышении температуры максимального развития динамического деформационного старения и снижении абсолютной величины эффекта динамического деформационного старения. Аналогичные результаты получены в работах [466, 473, 507 и др]. Это можно объяснить тем, что в силу кратковременности процесса взаимодействия между дислокациями и примесными атомами основным поставщиком примесных атомов для блокировки дислокаций является твердый раствор, цементит не успевает включиться в реакцию в качестве поставщика атомов углерода. Поскольку при степенях деформации до 25—30% пластическая деформация развивается преимущественно за счет деформации феррита, плотность дислокаций в феррите среднеуглеродистых сталей оказывается, по-видимому, выше, чем в феррите низкоуглеродистой стали. Поэтому концентрация точек закрепления дислокационных линий, а значит, и эффект динамического деформационного старения в среднеуглеродистых сталях оказываются ниже, чем в низкоуглеродистой стали. [c.274]

Если принять, что изменение напряжения текучести в очаге деформации подчинено линейной зависимости от координаты р, то среднее для всего очага деформации значение напряжения текучести определяется как полусумма минимального и максимального значений напряжения текучести по границам очага деформации [c.164]

Выясним механизм деформирования при вытяжке с утонением с учетом влияния основных факторов и стремления получить максимально простые зависимости с помощью приближенного метода работ. Так как особый интерес представляет отыскание напряжений, действующих в стенках протянутой части заготовки на этапе установившегося деформирования, то составляющие работы деформирования найдем как средние для всего деформируемого объема, а не для бесконечно малых его объемов, что является необходимым условием при решении задачи по отысканию поля напряжений в очаге деформации [47 ]. [c.201]

Упрочнение металла заготовки в процессе деформирования приводит к тому, что напряжение текучести в очаге деформации возрастает, что также вызывает увеличение усилия деформирования и напряжения Следовательно, упрочнение и утолщение способствуют увеличению напряжения Op a . Для учета влияния упрочнения необходимо выразить напряжение текучести в функции координаты р и подставить найденную зависимость в уравнение пластичности с тем, чтобы совместным решением уравнений равновесия и пластичности найти зависимость, характеризующую распределение напряжений в очаге деформации с учетом упрочнения. При обжиме для большей части очага деформации максимальной по абсолютной величине является деформация тангенциального сжатия, что делает рациональным использование при анализе кривых упрочнения второго рода, [c.219]

Выход штока тормозного цилиндра при полном торможении больше, чем при ступени, в связи с упругой деформацией рычажной передачи (в основном триангелей на грузовых вагонах и тормозных балок на пассажирских). Эта деформация различна в зависимости от усилий, действующих на тормозные колодки. Она минимальна при композиционных колодках на порожнем режиме и максимальна при чугунных колодках на груженом. [c.42]

В первой серии опытов были получены исходные зависимости 5с от пластической деформации е/. Для этого были испытаны цилиндрические образцы (диаметр рабочей части 5 мм, длина рабочей части 25 мм) на разрыв при разных температурах (в области хрупкого разрушения). Определяли среднее разрушающее напряжение 5к = Рк/ла где Рк — нагрузка в момент разрыва образца а —радиус минимального сечения образца. Максимальное значение разрушающего напряжения, достигаемое в центре образца, т. е. величину 5с, рассчитывали с учетом жесткости напряженного состояния в шейке по зависимостям, предложенным П. Бриджменом [15] [c.73]

Анализ зависимостей (4.35), (4.36), (4.37) показывает, что размахи пластической и упругой деформации в цикле, характеризующие повреждаемость материала, зависят не только от размаха нагрузки, но и от максимального ее значения, а также от соотношения КИН I и II рода. [c.211]

Как правило, на рабочем чертеже помещают диаграмму испытаний, показывающую зависимость деформации (растяжения, сжатия) от силы F — при предварительной деформации в Н (кгс), р2, обеспечивающей предусмотренные рабочие деформации, и Ез, вызывающей максимальную деформацию (рис. 8.114). Деформации указывают или изменение высоты пружины (рис. 8.115, где I—высота пружины при предварительной деформации, 2 — то же, при рабочей и /з — при максимальной деформации ф — высота пружины в свободном состоянии), или [c.281]

Особое внимание при синтезе следует уделять выбору величин положительных ускорений толкателя, соответствующих концевым участкам профиля кулачка, так как эти участки вызывают наибольшие расчетные деформации в механизме. Наибольшая амплитуда упругих колебаний соответствует концу участка положительных ускорений и она возрастает с увеличением частоты вращения распределительного вала, так как максимальное ускорение связано с частотой вращения квадратичной зависимостью. [c.474]

Пример. Рассмотрим клапан с пружиной, работающей на сжатие (рис, 3.10, а). При длине пружины в с катом состоянии //, = 8,5 м.м эксплуатационный показатель — сила упругости Р должна быть (рис. 3.10, в) постоянной и равной (1 rf 0,1)Н. Пружины, работающие в регуляторах давления и чувствительных элементах, например, измерительных приборов, должны обеспечивать определенную зависимость силы упругости от деформации, папример создавать постоянный наклон упругой характеристики (рис. 3.10, г). Рассматриваемую пружину (статического действия) рассчитывают по максимальной воспринимаемой нагрузке исходя из допускаемого напряжения. Зависимость силы Р, действующей на пружину, от деформации Я имеет вид [c.77]

Расчет на жесткость предусматривает определение максимальных перемещений, соответствующих данному виду деформации и сопоставление их с допускаемыми перемещениями, величина которых устанавливается в зависимости от условий работы рассчитываемого элемента. [c.288]

Таким образом бьши определены максимальные значения интенсивности неупругих деформаций вблизи контура пор в зависимости от нагруженности сварных соединений, вида диаграммы деформирования металла сварных швов, геометрических размеров пор и места их расположения. [c.128]

Из формулы (4.44) следует, что с ростом интенсивности размаха пластической деформации величина 5с уменьшается. Для того чтобы получить минимальную оценку Sl, рассматривали талостный рост микротрещины при R = О, когда величина Aef максимальна при заданном атах. В этом случае можно считать, что Ае, л 0,5е где 8, — интенсивность полной деформации при КИН, равном его максимальному значению. Зависимость Отах(е<) рассчитывается по зависимостям, представленным в подразделе 4.2.2. [c.223]

К счастью, появились работы Остергрена [14], Рассела [15] и других авторов, сделавшие серьезные шаги к корреляции усталостных испытаний (при одноосном нагружении и неизменной температуре) с рабочим циклом для реальной и идеализированной детали двигателя. В поисках такой корреляции исследовали различные варианты температурной зависимости напряжения или деформации при этом измеряли амплитуды полной деформации, максимальное напряжение, напряжение, соответствующее стационарному режиму работы двигателя, время действия стационарного режима, температуры, соответствующие максимальной деформации, максимальную температуру и другие характеристики. Были предложены корреляционные подходы, однако все их пропагандисты в один голос предостерегают от непродуманного применения этих подходов. Корреляция была вполне удовлетворительной для определенных у 4астков рабочих лопаток и определенных циклов работы двигателя. Но удовлетворительность зависела от того, насколько верно был идентифицирован микромеханизм усталости данного сплава при данных характеристиках рабочего цикла. Действительно, состояние прогнозирования длительности периода до возникновения трещин малоцикловой усталости в рабочих лопатках таково, что значительное улучшение точности прогноза по-прежнему может быть достигнуто только путем моделирования фактической локальной деформации детали и температурной картины на лабораторном образце, геометрия которого аналогична геометрии рассматриваемой детали. [c.72]

Из рассмотрения рис. 60 виден ряд существенных различий между неньютоновскими жидкостями и пластичными дисперсными системами. Во-первых, у пластичных дисперсных систем нелинейность зависимости у (т) наблюдается при таких скоростях деформаций (y > унн) и напряжениях сдвига (т > т ), при которых не проявляется разрушение структуры материалов. Во-вторых, у этих систем разрушение структуры может быть выражено столь резко и происходит так интенсивно, что в широком интервале скоростей деформаций максимальное напряжение сдвига не зависит от величины у или слабо повышается с ее увеличением. Эта особенность прочностных свойств пластичных дисперсных систем обусловлена прежде всего хрупкостью их структурного каркаса. В-третьих, отвечающее каждому определенному значению у предельное разрушение структуры может так усиливаться с увеличением у, что напряжения сдвига на установившихся режимах течения не только отстают от увеличения у, как-то наблюдается при аномалии вязкости, но значительно снижаются при возрастании у. Это явление сверханомалии, впервые изученное в работах Г. В. Виноградова, В. В. Синицына и В. П. Павлова, иллюстрируется на рис. 60 ветвью АС кривой A DEFG. В-четвертых, на установившихся режимах течения при низких скоростях деформаций сопротивление вязкого течения дисперсионной среды и перемещения относительно нее дисперсной фазы могут не зависеть от скорости деформации (участок D кривой A DEFG). С увеличе- [c.128]

Случай ударного нагружения, при котором волна разгрузки представляет собой волну сильного разрыва, был также исследован весьма подробно (X. А. Рахматулин и Г. С. Шапиро, 1948 В. С. Ленский, 1949 Н. Ф. Лебедев, 1952). Этот случай важен в том отношении, что он встречается в задачах о продольных соударениях стержней за пределами упругости (В. Г. Чебан, 1952 Р. И. Надеева, 1953). Для подобных задач представляет интерес одновременный учет местного смятия и процесса распространения волн (С. А. Зегжда, 1965). При этом удалось обнаружить существование некоторого безразмерного параметра, определяющего процесс (в том числе времена соударения и нарастания контактного усилия, максимальное значение контактного усилия и коэффициент восстановления). Кроме того, для полубесконечного стержня и стержня конечной длины из условия равенства потенциальной энергии деформации удалось линеаризовать зависимость между контактной силой и местным смятием. [c.309]

После повторной термической обработки, включающей стабилизирующий и смягчающий отпуск и скоростную закалку, высокие значения предела выносливости сохраняются, но несколько изменяется зависимость его от температуры отпуска. Так, для стали 60С2А (см. табл. 2.19) максимальное значение предела выносливости после ВТМО со степенью деформации 45% и повторной термической обработки получено после отпуска при 300°С, в то время как после ВТМО с этой же степенью деформации максимальный эффект имел место при температуре отпуска 460°С. Аналогично и стали 45 и 40Х сохраняют повыщенные значения сопротивления усталости и после повторной термической обработки. Полученное значение предела выносливости (см. табл. [c.105]

При прямом прессовапии круглых трубчатых деталей без фланца рис. 185, а наибольший наружный диаметр заготовки рассчитывается, исходя из максимально допустимой степени деформации, (е) в зависимости от материала (см. табл. 128) по формулам, приведенным в табл. 124а. [c.146]

Трудоемкость проекпирования штампов устанавливают в условйых единицах. За одну условную единицу принята трудоемкость проектирования штампа для вырезки плоской детали с максимальным размером до 180 мм с цростейшим наружным контуром (индекс А в табл. 225) из листового материала, без любых местных деформаций. Далее, в зависимости от усложнения конфигурации, увеличения размеров, изменения характера штамповочной операции. и т. п. устанавливают определенную трудоемкость проектирования в условных единицах конкретной детали. [c.287]

Эрдманн-Еснитцер, Петцольд, Мровка исследовали эмалировочную сталь состава, % 0,11 С 0,25 51 0,42 Мп 0,14 Р 0,042 5 0,35 Си на водородопроницаемость. Они обнаружили, что наибольшая проницаемость водорода получается на образцах, степень деформации которых близка к критическому значению. Это объясняется тем, что при относительно небольшой степени деформации или сдвиге внутри кристаллической решетки, когда превалирует еще упругое искажение, диффузия водорода облегчена, а при увеличении степени холодной деформации искажения в решетке становятся настолько сильными, что затрудняется диффузия и в то же время появляется рыхлость в структуре, способствующая молизации водорода. В таком металле растворимость может быть велика, а проницаемость мала. По данным П. В. Гельда [122], существует экстремальная зависимость водородопроницаемости стали от степени пластической деформации. Максимальная водородопроницаемость наблюдается при 10—15%-ной степени деформации. [c.80]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Рассмотренные зависимости относятся к симметричному циклу нагружения. При несимметричном цикле нагружения возникает вопрос о влиянии средних (или максимальных) напряжений и средних деформаций цикла на долговечность. Экспериментально влияние средних напряжений на долговечность изучалось в основном только в области многоцикловой усталости. Показано [99], что с увеличением среднего напрял ения долговечность при заданной амплитуде напряжений снижается. Количественно влияние средних напряжений рассчитывается на основании экспериментально построенных диаграмм Смита [99] или в аналитическом выражении указанных диаграмм соотно-ношениями Гудмена [64] или Р. Е. Петерсона [391] [c.129]

При проверке прочности но максимальной нагрузке допускаемые напряжения выбирают в зависимости от предельного напряжения, не вызываюн1его разрушения и остаточных деформаций при единичном нагружении. [c.188]

При определенных значениях относительной деформации е > Бт (или Еод) зависимость a(s) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Основные прочностные характеристики материала по ГОСТу 1497 (рис. 5.2) -условный предел текучести ао,2, где достигается остаточнм деформация в 0,2%, физический предел текучести Gj - напряжение в минимуме диаграммы a(s), если он существует, временное сопротивление разрыву ( условный предел прочности ) = Pg/Fo (номинальное напряжение при максимальной нагрузке Рв характеризует предельную прочность материала). Предел тек учести [c.282]

Стандартизация упругих элементов (пружин, мембран и др.) предусматривает обеспечение взаимозаменяемости как по присоединительным размерам, так и по характеристике, выражаюш,ей зависимость перемещения (деформации) торца пружины или рабочего центра другого элемента от приложенной силы. Оптимальное значение параметров и стабильность характеристики упругих элементов определяются точностью их размеров и формы, механическими свойствами материалов, а также конструктивными и технологическими факторами. Упругие элементы должны иметь мппимальное упругое последействие (т. е. минимальную остаточную обратимую деформацшо, исчезающую в течение некоторого времени после снятия нагрузки) и наименьшую петлю гистерезиса (несовпадение характеристик при нагружении и разгружении, определяемое максимальной разностью между деформациями при нагружении и разгружении упругого элемента). Для определения влияния геометрических, механических и других параметров на работу упругих 76 [c.76]

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и HOMorpauwMbi (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки СТ(,р/о.г приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь- [c.131]

Для определения максимальной интенсивности деформаций в условиях общей текучести на рис. 5.4 представлена номограмма. В левой ее части приведена зависимость ( imax / т) O " нагруженности для соединения бесконечных размеров при различной степени упрочнения метал- [c.132]

Логика определения текущей деформации в точке с максимальной интенсивностью напряжений в зависимости от степени нагружения соединения с порами, упрочняемости материала и поправочной функции F показана на номограмме стрелками (сплошные линии на рис. 5.4). Оценка критических напряжений, при которых произойдут локальные разрывы на контуре поры, представляет обратную задачу, и логика ее решения показана на номограмме прерывистой линией. При этом для определения е Р применяют диаграммы пластичности конкретных материалов /24/. [c.133]

Несколько удлинившись при постоянном значении усилия образец снова демонстрирует способность упрочняться, когда усилие F растет с увеличением деформации А/. На этой стадии деформирования образца график зависимости F = F (At) представляет собой гладкую кривую, см. рис. 2.3, а. Рано или поздно сила F достигнет своего наибольшего значения, см. точку D на диаграмме. Соответствующее максимальное напряжение при испытании обозначается о (индекс и от ultimate (англ.) — предельный) и называется пределом прочности или временным сопротивлением. Например, для упомянутой стали 45 (без термической обработки, в прутках диаметром до 80 мм) нормативное значение Стц должно быть не менее 610 МПа. [c.50]

График зависимости безразмерного момента MJM от безразмерной кривизны So = v.h представлен на рис. 3.6.2. При < 7зМт материал остается упругим, при = 7зЛ/., появляется пластическая деформация в крайнем волокне. Это состояние (точка А) признается опасным при расчете по допускаемым напряжениям. Но при этом несущая способность еще не исчерпана. Максимальная возможная несущая способность стержня, т. е. величина предельного момента, выше чем момент, соответствующий точке А, на 50%. Но, как видно из графика и из формулы (3.6.3), это предельное значение момента будет достигнуто тогда, когда кривизна станет бесконечно большой, что невозможно. Получен- [c.92]

Описанная выше схема нагружения вращающегося вала весом маховика, т. е. силой постоянного направления, используется при устройстве наиболее распространенных испытательных машин. Образец круглого поперечного сечения зажимается в шпиндель, на другом конце образца помещается подшипник, к нему подвешивается груз. Максимальное напряжение подсчитывается по обычным формулам теории упругого изгиба в предположении о том, что материал следует закону Гука. Это не совсем точно, в действительности при циклическом нагружении диаграмма зависимости деформации от напряжения представляет собою криволинейную замкнутую петлю, как схематически показано на рис. 19.10.1. Однако погрешность в определении о обычным способом невелика и ею можно пренебречь. Прикладывая нагрузки разной величины и фиксируя число циклов до разрушения п, строят диаграмму, которая схематически показана на рис. 19.10.2. По оси абсцисс откладывается число циклов до разрушения, по оси ординат — напряжение. Эта диаграмма носит имя Вёлера [c.678]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...