Деформация максимальная пластическая 78, 79 — Зависимость

Рис. 8.23. Сопоставление между собой измеренных на образце — отрезка AD (Л ), максимального размера пластической зоны А , а также измеренного по графику (см. рис. 8.20) размера вд и расчетной величины максимального размера зоны пластической деформации Ас в зависимости от соотношения A,асимметрии цикла R = 0,iH(6)R = 0,5 для разных параметров цикла нагружения и уровня перегрузки

На рис. 2, а сплошными линиями показаны экспериментально полученные зависимости числа циклов до разрушения от амплитуды механических напряжений для трех случаев термического нагружения. Термические напряжения в момент достижения максимальных пластических деформаций [c.341]

Если термические напряжения сжатия достигают предела текучести, то они снимаются. В этом случае после охлаждения в поверхностном слое возникают растягивающие макронапряжения, так как при охлаждении поверхностного слоя объем его уменьшается, но сжатию этого слоя препятствуют внутренние холодные слои металла. При выравнивании температуры термические напряжения не исчезают, поскольку уменьшенная пластичность металла при комнатной температуре затрудняет протекание местной пластической деформации в поверхностном слое, препятствуя этим и снятию макронапряжений. В этом случае после охлаждения величина сжимающих макронапряжений, созданных пластической деформацией, уменьшится. В зависимости от величины и градиента деформационных и термических напряжений их максимальное [c.126]

Пусть изменение температуры в элементе 1 за полуцикл равно максимально допустимому по условию приспособляемости. Если бы ползучесть отсутствовала, отображающая точка за цикл дважды проходила бы (в противоположных направлениях) отрезок AD (рис. 21), при этом деформация была бы чисто упругой. При наличии выдержки (при максимальной температуре цикла) точка А в результате релаксации напряжений в соответствии с выражением (1.55) переместится в положение В. Вследствие этого при охлаждении будет иметь место мгновенная пластическая деформация D. В зависимости от параметров системы эта деформация может происходить а том же элементе 1 (рис. 21, а) или в элементах, испытывающих изотермическое нагружение (рис. 21,6). [c.41]

Предельно накопленная материалом общая энергия пластической деформации находится в зависимости от действующих напряжений и механических свойств материала. При мягком нагружении эта зависимость может быть выражена в виде (1.57), где IV — общая предельно накопленная энергия пластической деформации (за предельно накопленную энергию принята энергия, поглощенная материалом до нестационарного участка кривых изменения ширины петли гистерезиса или накопленной деформации от числа циклов нагружения) Отах — среднее максимальное напряжение по циклам до нестационарного участка С ж т. — постоянные материала N— число циклов до нестационарного участка. [c.19]

Проследим кинетику напряжений и деформаций в диске, рассчитанную без учета ползучести. На рис. 3.21, б показано развитие пластических зон в диске, для чего построено распределение накопленной пластической деформации е,р в зависимости от номеров циклов, отмеченных цифрами. На рис. 3.21, а дана расчетная схема диска и указаны радиусы и номер зон. Максимальные пластические деформации от цикла к циклу развиваются в трех зонах. Наибольшие пластические деформации у внутреннего контура диска, причем (см. рис. 3.21, б) за семь циклов и далее пластические деформации не стабилизируются и продолжают накапливаться в отмеченных трех зонах. На рис. 3.22 показан путь деформирования при циклическом нагружении диска в координатах е, и eg [c.108]

Используя методы, развитые в теории пластичности, будем предполагать, что между скалярной величиной скорости максимального пластического сдвига и компонентами скоростей пластической деформации существует зависимость [1] [c.110]

Изменение толщины происходит наиболее интенсивно в месте максимальных пластических деформаций — в полюсе оболочки. В таблице 4.1 приведены значения толщины сферических и эллипсоидальных оболочек в зависимости от перемещения полюса. [c.159]

Увеличение содержания углерода в стали от 0,1 до 0,8% не оказывает качественного влияния на зависимость механических свойств от температуры деформации и температурную зависимость механических свойств, но оказывает некоторое количественное влияние, выражающееся в повышении температуры максимального развития динамического деформационного старения и снижении абсолютной величины эффекта динамического деформационного старения. Аналогичные результаты получены в работах [466, 473, 507 и др]. Это можно объяснить тем, что в силу кратковременности процесса взаимодействия между дислокациями и примесными атомами основным поставщиком примесных атомов для блокировки дислокаций является твердый раствор, цементит не успевает включиться в реакцию в качестве поставщика атомов углерода. Поскольку при степенях деформации до 25—30% пластическая деформация развивается преимущественно за счет деформации феррита, плотность дислокаций в феррите среднеуглеродистых сталей оказывается, по-видимому, выше, чем в феррите низкоуглеродистой стали. Поэтому концентрация точек закрепления дислокационных линий, а значит, и эффект динамического деформационного старения в среднеуглеродистых сталях оказываются ниже, чем в низкоуглеродистой стали. [c.274]

Данное явление было обследовано и в результате опытов установлены зависимости величины пластических деформаций ф и а также 6 , и е от числа циклов нагружений (фиг. 5 и 6) и действующих условных напряжений и т , а также и (фиг. 7 и 8) На фиг. 7 и 8 отложены наблюдавшиеся максимальные пластические деформации (после прекращения их заметного роста по мере увеличения числа циклов нагружений). [c.367]

В первой серии опытов были получены исходные зависимости 5с от пластической деформации е/. Для этого были испытаны цилиндрические образцы (диаметр рабочей части 5 мм, длина рабочей части 25 мм) на разрыв при разных температурах (в области хрупкого разрушения). Определяли среднее разрушающее напряжение 5к = Рк/ла где Рк — нагрузка в момент разрыва образца а —радиус минимального сечения образца. Максимальное значение разрушающего напряжения, достигаемое в центре образца, т. е. величину 5с, рассчитывали с учетом жесткости напряженного состояния в шейке по зависимостям, предложенным П. Бриджменом [15] [c.73]

Анализ зависимостей (4.35), (4.36), (4.37) показывает, что размахи пластической и упругой деформации в цикле, характеризующие повреждаемость материала, зависят не только от размаха нагрузки, но и от максимального ее значения, а также от соотношения КИН I и II рода. [c.211]

Рис. 147. Зависимость деформирующего напряжения Од при сдвиге /) и двойниковании (2) от величины зерна. Кривая 3 — максимально возможная пластическая деформация вследствие двойникования

Размах пластической деформации б зависит от максимальной деформации во в нулевом полуцикле и от числа полуциклов k. Эта зависимость в соответствии с экспериментальными данными может быть представлена в форме [c.76]

Таким образом, точка пересечения кинетических кривых близка к среднему размеру максимальной ячейки дислокационной структуры 2-10 м, формирующейся перед вершиной усталостной трещины в зоне пластической деформации, с точностью разброса экспериментальных данных. Эта величина разделяет два масштабных подуровня — мезо I и мезо II. Поэтому существование в середине кинетической диаграммы особой точки для сплавов на различной основе является общим синергетическим признаком нарушения принципа однозначного соответствия, когда происходит усложнение механизма поглощения энергии у вершины усталостной трещины, и это вызывает изменение кинетического процесса в случае реализуемого нагружения материала с постоянной нагрузкой. Именно в этот момент происходит изменение в закономерности роста усталостной трещины, которое определяется изменением формирования параметров рельефа излома и переходом от линейной к нелинейной зависимости скорости роста трещины или шага усталостных бороздок от длины трещины. Многочисленные измерения кинетических параметров роста трещины в виде шага уста- [c.195]

Рис. 8.21. Зависимость измеренной величины максимального размера зоны пластической деформации при перегрузке Л и отношения А /Гас от соотношения Я-о при перегрузке (а) Qo = 1,8 и (б) Qo = 1,5

Экспериментальное значение ширины петли пластического гистерезиса больше расчетного примерно на 25%. Расхождения подобного рода могут быть объяснены естественным разбросом механических свойств отдельных образцов. Переход к координатам 5 — е, начиная с двадцать первого цикла, позволяет выделить главное в характере зависимости напряжения от деформации при изменении уровня максимальных напряжений, оставляя в стороне вопрос о расположении кривых в координатах т — у. [c.134]

Кинетику затухания экзоэлектронной эмиссии сплавов Fe—Ni определяли при локальном нагружении алмазной пирамидой (пластический укол) или нагреве в напряженном состоянии сплавов. На рис. 38 показано изменение времени до разрушения и величины Л шах. определенной как максимальная величина эмиссии, в зависимости от содержания никеля. Появление склонности к коррозионному растрескиванию сплава при снижении содержания никеля менее 30% сопровождается резким ростом экзоэлектронной эмиссии после локальной деформации. Аналогичная зависимость наблюдается и в случае измерения эмиссии после [c.107]

Из теории раскрытия и закрытия трещин следует, что при нагружении изгибом у трещин, выходящих на поверхность детали, максимальное упрочнение материала будут иметь место в вершине трещин и в месте зарождения (у основания). Минимум упрочнения должен находиться на середине трещины. По такой же закономерности должна распределяться величина накопленной пластической деформации. Степень упрочнения материала по мере удаления от края трещины должна уменьшаться по зависимости, близкой к экспоненте. [c.64]

На рис. 4 представлены зависимости коэффициентов концентрации текущих напряжений а<т, относительной глубины зоны пластических деформаций (наклепа) Ац/г относительных максимальных тангенциальных остаточных напряжений от управляемого параметра операции — относительных номинальных растягивающих напряжений для следующих надрезов и [c.399]

Таким образом подвижные температурные поля (в частности, типа тепловой волны ) при повторных воздействиях могут приводить к односторонней деформации, нарастающей с каждым циклом, даже когда внешняя (механическая) нагрузка отсутствует. Для этого достаточно (см. рис. 18), чтобы максимальные тепловые напряжения превышали однократное (а не удвоенное, как в условии знакопеременного пластического течения) значение предела текучести. В отличие от случая, рассмотренного в 1, при (воздействиях движущегося температурного поля температурная зависимость предела текучести уже не всегда является необходимым условием прогрессирующего формоизменения, она приводит лишь к количественным изменениям . [c.33]

Зависимость основных измеряемых параметров от максимальной упруго-пластической деформации чувствительного элемента датчика с линейной силовой характеристикой определяют следующие соотношения [c.353]

Высокая температурная чувствительность термобиметалла получается сочетанием компонентов, значительно отличающихся друг от друга по температурным коэффициентам расширения. Линейная зависимость деформации от температуры, отсутствие гистерезиса этой деформации достигается в основном за счет применения для компонентов термобиметалла материалов с высокими упругими свойствами сохраняющимися во всем диапазоне рабочей температуры. Высокий предел упругости и максимально высокий модуль упругости на растяжение и сжатие компонентов термо-биметалла в заданном интервале температур обеспечивают в процессе его работы отсутствие в нем пластической деформации. Таким образом, термобиметаллические элементы не выхо- [c.319]

Из формулы (4.44) следует, что с ростом интенсивности размаха пластической деформации величина 5с уменьшается. Для того чтобы получить минимальную оценку Sl, рассматривали талостный рост микротрещины при R = О, когда величина Aef максимальна при заданном атах. В этом случае можно считать, что Ае, л 0,5е где 8, — интенсивность полной деформации при КИН, равном его максимальному значению. Зависимость Отах(е<) рассчитывается по зависимостям, представленным в подразделе 4.2.2. [c.223]

Графики зависимости указанных параметров от концентрации имеют характерную форму (фиг. 8). Они состоят из двух прямых, пересекающихся в точке, которой соответствует максимальное значение этих величин. Таким образом, параметр А и коэффициент ползучести Bi, т. с. накопленная высокоэластическая деформация и пластическая деформация, линейно возрастают с ростом концентрации раствора NaOH, а после достижения некоторой критической концентрации также линейно у меньшаются. Количественно этот процесс на каждом из двух имеющихся участков можно описать следующими фор- мулами [c.162]

Эрдманн-Еснитцер, Петцольд, Мровка исследовали эмалировочную сталь состава, % 0,11 С 0,25 51 0,42 Мп 0,14 Р 0,042 5 0,35 Си на водородопроницаемость. Они обнаружили, что наибольшая проницаемость водорода получается на образцах, степень деформации которых близка к критическому значению. Это объясняется тем, что при относительно небольшой степени деформации или сдвиге внутри кристаллической решетки, когда превалирует еще упругое искажение, диффузия водорода облегчена, а при увеличении степени холодной деформации искажения в решетке становятся настолько сильными, что затрудняется диффузия и в то же время появляется рыхлость в структуре, способствующая молизации водорода. В таком металле растворимость может быть велика, а проницаемость мала. По данным П. В. Гельда [122], существует экстремальная зависимость водородопроницаемости стали от степени пластической деформации. Максимальная водородопроницаемость наблюдается при 10—15%-ной степени деформации. [c.80]

Проявление данного явления можно увидеть при технологических пробах на снижение числа перегибов или числа закручиваний образцов наводороженной стали, например в сероводородной воде с 1.6 кг/м H2S число перегибов упало на 84 %, а число закручиваний - на 95 %. Электролитическое наводороживание особенно уменьшает сосредоточенные удлинения на сравнительно небольшом участке образца, подвергающемся максимальной пластической деформации (что сокращает диаграмму деформации P-D1 по оси абсцисс). В случае роста коррозионной трещины по механизму водородного охрупчивания продвижение роста трещины происходит скачками. Зависимость скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений сложная. Кривая dl/da = f (Ki) состоит из трех участков. На первом участке (K >Kjs ) скорость растрескивания резко увеличивается с ростом К], затем наблюдается зона независимости скорости роста трещины от К (участок11). Третий участок вновь характеризуется повышением скорости распространения трещины с ростом К] и заканчивается спонтанным развитием трещины при Kl = К]с, т.е. механическим разрывом образца. [c.29]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Для практического использования разработанной методики при определении полей напряжений и деформаций сварных соединений с порами были построены соответствующие графики и HOMorpauwMbi (рис. 5.3 и 5.4). В случае, когда реализуется локальное пластическое течение вблизи контура поры, зависимость максимальной интенсивности деформаций в самой опасной точке от относительной нагрузки СТ(,р/о.г приведена на рис. 5.3. Видно, что максималь- [c.131]

График зависимости безразмерного момента MJM от безразмерной кривизны So = v.h представлен на рис. 3.6.2. При < 7зМт материал остается упругим, при = 7зЛ/., появляется пластическая деформация в крайнем волокне. Это состояние (точка А) признается опасным при расчете по допускаемым напряжениям. Но при этом несущая способность еще не исчерпана. Максимальная возможная несущая способность стержня, т. е. величина предельного момента, выше чем момент, соответствующий точке А, на 50%. Но, как видно из графика и из формулы (3.6.3), это предельное значение момента будет достигнуто тогда, когда кривизна станет бесконечно большой, что невозможно. Получен- [c.92]

Применяются гладкие образцы размером 2x8x55 мм с покрытием. Образцы устанавливаются на опоры таким образом, чтобы удар бойка приходился на сторону, обратную покрытию. На покрытие наносятся две риски на расстоянии 3 мм по обе стороны от середины образца. Этим выделяется для наблюдения зона максимальных растягивающих напряжений при пластической деформации. Результат испытания представляется в виде графика зависимости суммарной длины дефектов покрытия от энергии деформации (при упругой деформации) или от величины деформации и затраченной энергии (при пластической деформации). Для определения хладостойко-сти покрытия фиксируется его состояние после динамического нагружения при каждой из выбранных температур. Строится график зависимости суммарной длины дефектов ( д) от энергии деформирования К) при всех температурах (рис. 4.22). [c.76]

Выявлены [62] непостоянство условий деформирования в зависимости от числа циклов и влияние ряда других факторов на величину деформации, а также характер ее протекания. Поэтому необходимо регистрировать значение деформации непосредственно в процессе испытаний. Результаты испытаний представляются в виде кривой термической усталости в координатах lg Абщах — lg А, где Абтах — максимальное изменение величины пластической деформации. [c.129]

Рис. 120. Изменение максимальной JV1ины трещины /. р, возникающей при знакопеременном деформировании растяжением-сжетием, в зависимости от относительной долговечности л,-/Л/р при различной амплитуде пластической деформации (/—3 —см. рис. 119)

Первые, наиболее обширные исследования поверхностных слоев металлов и сплавов при трении в условиях, когда основной причиной разрушения материала является пластическая деформация, проводились под руководством Ю. С. Терминасова [74, 75]. В большинстве случаев характер структурных изменений, определяемых по изменению ширины дифракционных линий и микротвердости, от пути трения имеет вид кривой с насыщением . В качестве примера на рис. 6 [74] приведена такая кривая для отож-женого технического железа, подвергнутого испытанию на износ. Зависимость микротвердости и весового износа имеет такой же вид. Аналогичный характер изменения ширины дифракционных линий наблюдается при изнашивании целого ряда цветных металлов и покрытий в условиях сухого трения и трения со смазкой после определенного числа циклов, тем большего, чем меньше нагрузка, ширина линий, а также микротвердость стабилизируются, причем их максимальные значения тем больше, чем больше нагрузка. Лишь в одном случае, при изнашивании стали У8, про- [c.27]

На протяженность области пластической деформации у вершины трещины влияют размеры образца, особенно толщина. При увеличении толщины Оу возрастает от Сто,2 до до К 3 (То,2 [13]. Максимум Оу отвечает условию, когда величина пластической зоны составляет % толщины. Таким образом, размер этой зоны для данного материала, вычисленный по уравнению (9), может меняться с толщиной в 3 раза. Это обусловливает сильную зависимость Кс от толщины (рис. 2). Точке перегиба кривой на рис. 2 отвечает толщина B= Ki Joq Y, так что максимальная вязкость разрушения отвечает условию [c.15]

В зависимости от способа нагружения изменяется соотношение между максимальными касательными и растягивающими напряжениями а,- = Тщах/Ощах. первые из которых способствуют развитию пластических, а вторые — хрупких явлений. С увеличением напряженное состояние характеризуется мягкостью нагружения, сопровождаемого глубокими пластическими деформациями. При уменьшении а,- увеличивается жесткость схем напряженного состояния. Так, некоторые литые алюминиевые сплавы и чугуны, весьма хрупкие при растяжении (а,- = 0,5), становятся достаточно пластичными при сжатии (а,- =2). [c.31]

Другое дело, что для практического применения теория, построенная на основе гипотезы максимальных касательных напряжений, часто менее удобпа, чем теория, основанная на гипотезе энергии формоизменения. Эти неудобства связаны с разрывным изменением ориентации плоскости максимальных касательных наиряжени в зависимости от сравнительной величины трех главных напряжений. Если"в некоторой области пространства промежуточное главное напряжение стало больше максимального Oi или меньше минимального О3, то одновременно со сменой индексов главных нацряя ений меняется и ориентация плоскости максимальных касательных напряжений. Пространство, таким образом, делится на зоны, различие между которыми определяется только ориентацией наибольшего и наименьшего из главных напряжений, Прп анализе пластических деформаций, воз-пикаюш пх в теле, необходимо постоянно следить за расположением этих зон, что, естественно, усложняет решение. [c.93]

Е — Е )/Е — коэффициент упрочнения материала Е — модуль упругости Е — модуль упрочнения сЗт и вт — напряжения и деформации, соответствующие пределу текучести материала Вшах — максимальные деформации связи бп = (бшах— авт) — пластическая слагаемая деформации вшах ф = 1 — Эта зависимость действительна для всех участков диаграммы, если коэффициенты а и р будут принимать значения, указанные на рис. 2. [c.57]

Характер зависимости пластических циклических и односторонне накопленных деформаций от числа циклов нагружения и времени в общем случае определяется историей нагружения. Учитывая многообразие возможных сочетаний режимов нагружения по скоростям, температурам и длительностям вьщержек, для решения конкретных задач об определении НДС целесообразно использовать экспериментальные диаграммы деформирования, полученные для конкретных условий рассматриваемой задачи. Указанная необходимость получения прямых зкспериментальных данных и невозможность прогнозиров ия максимальных повреждающих эффектов обусловливают требование проведения прямых экспериментов по определению сопротивления деформированию конструкционного материала при наиболее опасных режимах термомеханического нагружения. [c.22]

Ударное нагружение в установках, действие которых основано на принципе торможения, формируется при помощи тормозных устройств. Различают необратимо деформируемые и упруго деформируемые тормозные устройства. Необратимо деформируемые тормозные устройства одноразового применения и, как правило, их действие основано на упругопластическом деформировании в процессе соударения тел. Передний фронт ударного воздействия формируют на активном этапе удара (при нагружении соударяющихся тел) путем пластического деформирования тормозного устройства в зоне контакта и его упругого деформирования в делом. Задний фронт ударного воздействия формируют на пассивном этапе удара (при разгруже-нии соударяющихся тел) путем восстановления упругих деформаций тормозного устройства. Меняя материал тормозного устройства и конфигурацию соударяющихся элементов в зоне контакта, можно существенным образом варьировать характеристики переднего фронта воспроизводимого ударного импульса (форма, длительность, максимальное ударное ускорение и др.). Основная характеристика тормозного устройства — зависимость изменения контактной силы от деформации (силовая характеристика). Когда силовые характеристики на активном и нас-снвном этапах удара одинаковы, тормозное устройство воспроизводит ударную нагрузку симметричных форм. Если силовые характеристики тормозного устройства на активном и пассивных этапах различны, то воспроизводятся ударные нагрузки несимметричных форм. Необратимо деформированные тормозные устройства могут быть основаны на смятии деформируемого элемента, внедрении в деформируемый элемент жесткого удар- [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...