Изгиб испытание на И.—см. Испытание на изгиб

В дальнейшем аналогичная зависимость была получена и при испытаниях на изгиб с вращением, проводившихся на образцах из низкоуглеродистой стали (a i = 264 МПа) с кольцевыми концентраторами напряжений различной остроты (см. рис. 5). Амплитуда напряжений, при которой возникшие трещины распространялись и приводили к поломке образцов в зоне высокой концентрации напряжений, как и при растяжении-сжатии, оказалась независящей от аа (аа = 90 МПа). У образцов с теоретическим коэффициентом концентрации напряжений выше критического значения (аа = 264/90 = 2,9) наблюдалось появление нераспространяющихся усталостных трещин при Оа<90 МПа вплоть до амплитуд напряжений, ограниченных кривой трещинообразования. [c.15]

Распространенным и более простым способом определения критического раскрытия трещины является испытание на изгиб плоских образцов типа в (см. рис. 3.11), толщина которых равна толщине листа, а высота В принимается равной 2Я. [c.58]

Прочностные характеристики стекол и ситаллов зависят от состояния образцов при испытаниях на изгиб (растяжение, сжатие) и вида обработки их краев (шлифование, алмазная резка). Прочностные характеристики образцов при поперечном изгибе полосок стекла, ситалла с краем, поврежденным алмазом, в состоянии сжатия (см. табл. 5) сопоставимы с прочностными характеристиками пластинок стекла, ситалла, испытанных на симметричный изгиб. Это свидетельствует о выравнивании сопротивления разрушенного края и поверхности. [c.92]

Для оценки деформируемости в холодном состоянии служат следующие характеристики временное сопротивление ов относительное удлинение е, глубина вытяжки по Эриксону данные испытаний на изгиб и загиб коэффициент анизотропии R (см. 1.1) экспонента деформационного упрочнения п. [c.219]

Автомобильные покрытия при эксплуатации не подвергаются вместе с металлом резкой деформации изгиба, однако их всегда испытывают на эластичность именно таким методом. Для определения эластичности покрытия полоски металла с нанесенным покрытием изгибают на ряде стержней диам етром от 3 до 25 мм и отмечают диаметр стержня, на котором произошло растрескивание покрытия. Для этого определения можно применять и конический стержень. В этом случае для определения достаточно всего одной полоски (см, гл. XV). К эластичности покрытий как по дереву, так и по металлу предъявляются сравнительно небольшие требования, но ее определение производится в условиях, при которых происходит растрескивание покрытия. Покрытия по ткани должны удовлетворять ряду требований. В течение всего срока службы они подвергаются многократному изгибу и при этом не должны значительно смещаться или растрескиваться. Этот вид эластичности можно определять на машине для испытания многократным изгибом или числом изгибов, выдерживаемых покрытием без растрескивания, но часто ее определяют по прочности на разрыв и удлинению свободной пленки лака. [c.446]

И нагруженного в точке у. Круговые диски на верхнем конце образца скользят между вертикалями АВ и EF и препятствуют верхнему концу совершать поперечные движения. Нижний конец образца опирается в точке R. Той же самой машиной пользовались и для испытаний на поперечный изгиб, заставляя нижний конец R стойки оказывать давление на середину горизонтально расположенной балки. Для того чтобы сравнить результаты испытаний стоек со значениями, вычисленными по формуле Эйлера для колонн, производилось экспериментальное определение жесткости стоек при изгибе по способу, рекомендованному Эйлером (см. стр. 46). Эти испытания обнаружили, что деревянные стойки ведут себя далеко не так, как должен был бы вести себя и идеально упругий материал. Прогибы в процессе поперечного изгиба не были пропорциональны нагрузкам и не оставались постоянными под одной и той же нагрузкой, а возрастали по мере увеличения длительности ее действия. Способы укрепления концов стоек и методы приложения нагрузки могли быть подвергнуты критике, поскольку удовлетворительного согласия между результатами испытания и теорией Эйлера не получалось. [c.76]

Испытание на чистый изгиб. В машинах, работающих по схеме Мура, всегда предусматривается вращение испытываемого образца. За исключением машины типа Шенка (см. рис. 239) другие виды серийных машин, выпускаемых разными фирмами, для обычных испытаний, трудно приспособить к специфическим условиям испытаний при высоких температурах. Поэтому приходится конструировать и строить специальные машины для горячих испытаний на усталость, что осуществляется обычно самими испытательными лабораториями. Примером машины для горячих испытаний на усталость при чистом изгибе вращающегося образца может служить установка [94] ГИНИ (рис. 223). Машина имеет длину 2,75 м, ширину 0,5 м, высоту 1 ж и занимает площадь 1,4 Она состоит из трех одинаковых секций (на рис. 223 показана одна секция). Образец А вставляется в державки 1 и 5г, опирающиеся на шариковые подшипники 5] в В2. Державка посредством пружины Ж и зажимов 3 соединена с вялом мотора Л (мощностью 0,1 кет) и получает от него вращение, передающееся на образец и на державку Б2. Державка Бг [c.262]

Для определения механических свойств твердых диэлектриков пользуются как характеристиками, обычными для других твердых тел, так и некоторыми специфическими. К числу первых относятся твердость, пределы прочности при сжатии, растяжении, статическом изгибе, ударном изгибе и удлинение при растяжении. Методики определения этих характеристик стандартизованы. Для многих матерпалов, в частности для пластмасс как слоистых, так и прессовочных композиций, особый интерес представляет предел прочности при ударном изгибе — прочность на удар или удельная ударная вязкость, определяемая как работа, затраченная на излом образца, отнесенная к его сечению. Единица измерения удельной ударной вязкости кГ- см/см . Она определяется на маятниковом копре типа Шарпи по ГОСТ 4647-62 схема этого копра показана на рис. 3-1. При испытании образца маятник копра падает с определенной высоты, ударяя по образцу по углу Р подъема. маятника после излома образца судят о работе, затраченной на его излом. [c.94]

На рис. 167 показан в разрезе гидравлический пресс простейшей конструкции, предназначенный для испытания на изгиб круглой пластинки с защемленными краями равномерно распределенной нагрузкой. Рабочий цилиндр I перекрывается испытываемой пластинкой 2, края которой прижимаются крышкой 3, навинчиваемой сверху на шейку цилиндра. Внутрь цилиндра через отверстие 4 в его дне нагнетают ручным насосом масло. Замеры прогибов пластинки производят через отверстие в крышке 3. Индикаторы (см. 2), прикрепленные к крышке, упираются своими штифтами в пластинку сверху и при выпучивании пластинки показывают ее прогиб. [c.254]

Испытание на изгиб. Это испытание производится или на специальных машинах (Амслера и др.) или на универсальных машинах (см. выше) и имеет практич. значение лишь для хрупких материалов (чугун, закаленная сталь, камень). В результате испытания определяется условное временное сопротивление (предел прочности) на изгиб [c.286]

На фиг. 469 представлены графики зависимости изменения долговечности от степени повреждения, полученные в результате испытания на изгиб при симметричном цикле изменения напряжений образцов из малоуглеродистой стали с пределом прочности = 3700 кг см и пределом выносливости о 1 = 2200 кг см . Напряжения принимались равными 2400, 2700, 2800, 2900, 3200 кг см , а напряжение о =3200 кг см [150]. [c.681]

Другое объяснение можно искать в неравномерности холодной деформации в масштабе обрабатываемого изделия (см. настоящую главу, с. 30). Например, в плоскости или в поперечном сечении отпечатка, полученного при измерении твердости мягкой стали, после рекристаллизационного отжига получается ряд зерен различных размеров это происходит также в образцах для испытания на растяжение (ф. 609/5, 6) или сжатие (ф. 611/3). В промышленной практике во время изгиба или глубокой вытяжки холодная пластическая деформация весьма неоднородна не только по длине и ширине листа, но и по его толщине. Например, при простом изгибе листа из мягкой стали получаются зерна, которые удлинены перпендикулярно листу во внутреннем сжатом угле и параллельно листу в наружном растянутом угле (ф. 613/1). После отжига при 700° С эти две зоны мелкозернисты, а средняя зона крупнозерниста (ф. 613/2). Если во время изгиба к полкам уголка прикладываются сжимающие напряжения, чтобы образовался более острый угол, то наружный угол претерпевает очень небольшую деформацию (ф. 612/5, после отжига). Если напряжения велики, то лист сжат по всей толщине с максимальной деформацией на внутренней стороне угла, где зерна сильно вытянуты (ф. 612/7) после отжига получаются мелкие зерна по всей толщине (ф. 612/6). Эта сильно деформированная область кроме того, в результате деформации она имеет волокнистую структуру и в ней могут образоваться трещины, когда удаляется штамп. [c.40]

Диаграммы усталости (см. рис. 159) строят на основании результатов испытания стандартных образцов при определенном виде нагружения (растяжения, сжатия, изгиба, кручения) и постоянных параметрах цикла (при постоянном значении коэффициента асимметрии цикла г). [c.284]

Исследование проведено на образцах из алюминиевого сплава системы Al-Si-Mg- u, испытанных на изгиб с вращением. Условно излом в зоне развития усталостной трещины был разделен на два участка (см. рис. 3.17) площадки (поверхности мезотуннелей без контактного взаимодействия) и склоны (перемычки между мезотунне-лями), которые названы соответственно зонами 1 и 2. Отсутствие контакта берегов усталостной трещины в зоне 1 идентифицировали по наличию неповрежденных усталостных бороздок. В процессе анализа было осуществлено травление участков излома ионами аргона в колонне спектрометра. Все методические особенности тарировок при травлении могут быть взяты из [88, 89]. [c.157]

При 350°С al>470 МПа, 0 2 255 МПа. Лист должен выдерживать в холодном состоянии испытание на изгиб на 180° вокруг оправки d=2S. При комнатной температуре после старения, а также при—40°С а >39Дж/см . На поверхности листов не допускается трещин, плен,закатов и вмятин от окалины. Листы из стали 16ГНМА проверяют ультразвуком на наличие расслоений и других внутренних дефектов. Макроструктура протравленных темпле-тов не должна иметь расслоений, флокенов, неметаллических включений и скоплений волосовин. [c.111]

Известны [50, 51] и другие попытки изготовления проволоки из Ti — Ni корректирующей положение зубов, с использованием сверхупругих свойств, обусловленных мартенситным превращением, инициированным напряжениями. В этих работах применялась сверхупругая проволока ф 4 мм, / = 70 мм из сплава Ti — Ni, Af которого находилась ниже комнатной температуры. Для сравнения испытывалась проволока из сплава Ti — Ni, сверхупругость которой обусловлена деформационным упрочнением, проволока из нержавеющей стали и сплава Со — Сг. Для оценки свойств проволоки проводились испытания на изгиб на основе стандарта ADA, на знакопеременный изгиб и кручение. В табл. 3.5 и 3.6 приведены результаты испытаний. Проволока из сплава Ti — Ni, сверхупругость которого обусловлена мартенситным превращением, инициированным напряжениями, не имеет остаточной деформации (см. табл. [c.205]

НуЮ прочность титановых уд сплавов. С учетом малой плотности материала ти- во тановые сплавы имеют особенно высокую удель-ную усталостную прочность, фактически большую, чем для других типов материалов (см. приложение III).Так, предел выносливости обычно больше половины предела прочности при растяжении, а иногда и еще. выше, например при испытаниях на изгиб. Как влияет на этот результат перераспределение напряжений — еще не установлено. [c.99]

Размах интенсивностей напряжений Дсг = 54 — 20,7 = 33,3 кгс/мм . Максимальная температура цикла в данной точке (см. табл. 3.5) 461° С. Соответственно Oia = 16,7 кгс/мм , aim = 37,4 кгс/мм . Для сплава ХН77ТЮР при 500° С можно принять сг = 28 кгс/мм (при Nf= 10 циклов), СГ , = = 95 кгс/мм . Таким образом, по (4.41) коэффициент влияния несимметрии = 28/95 = 0,295. По (4,40) сГэкв = 16,7 + 0,295-37,4 = 25,7 Kr W. Кривая усталости гладких образцов, вырезанных из диска и испытанных при симметричном изгибе при 500° С, приведена на рис. 4.20 (по данным Т. П. Захаровой). Эти результаты, полученные при испытаниях на изгиб, дают несколько завышенную долговечность в расчете при действии растягивающих напряжений. Для механической усталости соответствующие корреляционные коэффициенты, основанные на статистическом подходе о вероятности наличия дефекта в зоне [c.137]

Испытания на изгиб и кручение часто более удобны для определения реологических постоянных, чем испытания на простое растяжение. При реологических испытаниях наблюдаемыми кинематическими величинами редко являются непосредственно деформация или скорость деформации. Чаще это смещение или скорость смещения. При простом растяжении, где деформация является чистой, полное смещение есть сумма элементарных смещений. При изгибе стержня, где имеет место новорот элементов, смещения возрастают по длине стержня, как у вращающейся стрелки какого-либо измерительного устройства. Возьмем, к примеру, в одну руку конец небольшого стержня из какого-либо упругого материала и приложим второй рукой к другому концу некоторую силу. Если сила будет растягивающей в направлении оси стержня, то перемещения свободного конца будут едва заметны. Если сила приложена ла свободном конце в направлении, перпендикулярном к оси, то в этом случае перемещения будут заметны при условии, что стержень не слишком жесткий. Чтобы сделать этот пример более определенным, предположим, что стержень изготовлен из мягкой стали с квадратным поперечным сечением площадью в 1 мм и длиной 10 см. Прикладывая растягивающую силу в 100 г, получили относительное удлинение, согласно равенству (III, т), ei = = 3 10 см и, следовательно, в соответствии с формулой (III. 9) перемещение свободного конца равно Ai = 3-10 см. Прикладывая ту же силу в направлении, перпендикулярном к оси, найдем, что перемещение будет таким же, как в центре опертой по обоим концам балки двойной длины при приложении удвоенной силы. Это перемещение в соответствии с формулой (IV. 25) равно [c.92]

Испытания балок коробчатого сечения. Английской научно-исследовательской ассоциацией по сварочным работам были получены кривые усталости для типичных балок коробчатого сечения, изготовляемых из мягких сталей и имеющих сечение, подобное сечению нижних обвязочных брусьев и лонжеронов основания кузова (11, 12]. Вибрационным испытаниям на изгиб и затем на кручение были подвергнуты балки со свободными незакрепленными концами. Испытывалось пять различных выпускаемых промышленностью сечений, показанных на рис. 5.18, размером 6,35X8,27 см, изготовляемых из мягкой листовой стали Еп 24 сортамента 16. [c.132]

Особенно важно испытание на изгиб для оценки П. п. малопластичных или хрупких материалов в связи с тем, чти надежное определение П. п. при растяжении этих материалов затруднено из-за возможного эксцентриситета в приложении растягивающей нагрузки (устраняемого применением спец. сложных аксиаторов). П. п. при изгибе чугунов, стекол обычнО в 2—5 раз выше, чем П. п. при растяжении (см. табл.) как из-за неустраненного эксцентриситета, так и вследствие проявления своего рода масштабного эффекта при одинаковых размерах испытуе шх образцов при изгибе наиболее нагруженной оказывается сравнительно небольшая, часть сечения, прилегающая к наруя ш.ш слоям, а при растяжении — все сечение. П. п. композиционных неоднородных мате- [c.46]

Испытание на изгиб пластических масс производят на стандартных образцах длиной 120 мм и поперечным сечением 15X10 мм, т. е. Ь = 1,5 см, Н= см. Пролет I между опорами бе рут 10 см. Тогда формула принимает следующий вид [c.39]

Образцы корсетообразной формы (см. рис. 179) применяют не только для сжатия, но и для испытаний на кручение, растяжение, изгиб, тактную выносливость. [c.237]

Верхние значения предела прочности, предела текучести и твердость ограничивающие. Дополнительно произг.одить испытание на изгиб для тангенциальных образцов, угол загиба должен быть не менее 150°, продольных 180° (см. главу III) [c.23]

X 7 X 4 см. Площадь разрыва равна 16 см . Испытание на разрыв производится на универсальном прессе Амслера, работающем и на растяжение. Сопротивление каменных материалов растяжению значительно ниже сопротивления на сжатие и составляет /в последнего. При испытании материалов на излом приготовляют образец в виде длинной призмы квадратного или прямоугольного сечения. Призма укладывается на две опоры и нагружается посредине сосредоточенным грузом, величина к-рого все увеличивается до разрушения образца. Временное сопротивление изгибу вычисляется по ф-ле (для прямоугольных сечений) [c.222]

Для оценки хрупких металлов при обычных испытаниях на изгиб ограничиваются определением предела прочности при изгибе о зр и величины прогиба /разр, отвечающего разрушению образца. Величина прогиба. раза характеризует пластичность образца, однако она не является постоянной, так как зависит от длины образца, момента инерции, а следовательно, ОТ площади поперечного сечения образца, от отношения высоты к ширине и способа приложения нагрузгси, а при чистом изгибе от соотношения длины участков а и I (см. фиг. 72,6). Сравнение пластичности металлов по величине /раэр возможно при сохранении одинаковыми всех указанных условий испытания. [c.114]

На фиг. 461 в полулогарифмических координатах представлены кривые выносливости, полученные при испытании образцов малоуглеродистой стали (0,06% С), предел [выносливости которой о 1 =2200 кг1см [150]. Каждая из кривых выносливости получена в результате испытания на изгиб при симметричном цикле изменения напряжений серии образцов, поврежденных перегрузкой в тех же условиях с максимальным напряжением Отах==3200/сг/сж при различных числах повторений циклов. Из рассмотрения фиг. 461 следует, что перегрузки могут вызвать значительное снижение предела выносливости. Например, в рассматриваемом случае перегрузка напряжением 3200 кг/см при 25 ООО циклов снижает предел выносливости до 1600 кг/см , т. е. на 27%. Отметим, что, как это следует из фиг. 461, в результате перегрузок снижается не только предел выносливости, но также и кривая выносливости на всем ее п1эотяжении. [c.676]

Наиболее полно при переменных напряжениях экспериментально изучено двухосное смешанное напряженное состояние (см. том I, главу VI), возникающее при совместном изгибе и кручении изгибе, растяжении (сжатии) и кручении растяжении (сжатии) и кручепин. В этом случае на основании результатов испытаний установлены эмпирические зависимости между предельными значениями нормального и касательного напряжений. Эти зависимости апробированы расчетной практике и получили всеобщее признание и широкое распространение. [c.703]

Испытания на ударный изгиб образцов из основного металла, сварных образцов с полным проваром и с различной степенью непровара корня У-образного шва из сталей ЗОХГСНА, 12Х18Н9Т и дюралюминия Д16Т показали, что наиболее чувствительной к непроварам в сварном шве при ударных нагрузках оказалась сталь ЗОХГСНА. Непровар шва стали ЗОХГСНА глубиной 3—75% очень резко снижает сопротивление удару. Применение различных режимов термообработки почти не изменяет влияния непровара на сопротивление сварных швов удару, так как охрупчивание металла шва непроваром происходит настолько сильно, что температурный фактор не оказывает заметного влияния. На кривой зависимости работы удара от глубины непровара (см рис. 30) не наблюдается интервалов хладноломкости и синеломкости, как это имеет место при ударных и статических испытаниях стандартных образцов с надрезом. [c.52]

К марке провода сечением более 10 мм", используемого лля присоединения к подвижным токоприемникам, добавляется индекс 1. При фиксированном. монтаже провода или кабели по всей длине закрепляют неподвижно на их концах, а также в середине пучка или в другом месте может быть свободная петля, периодически изгибаемая на угол 180 (радиус изгиба не менее пяти диаметров кабеля или провода) с одЕЮвременным закручиванием. При монтаже с огра )иченной подвижностью проводов и кабелей их прокладывают свободно без закрепления в трубах, желобах, коробках, металлорукавах и т. п. на концах проводов и кабелей или в другом месте по длине может быть свободная петля, периодически изгибаемая, как и при фиксированных проводах и кабелях. Провода или кабели к подвижным токоприемникам присоединяют с одного или обоих концов петлей, которая может перемещаться в любой плоскости на 300 мм ( + 150 мм) при этом провода и кабели претерпевают изгибы и закручивания. При испытании провода и кабели нериодически изгибают на 180° (радиус не менее пяти диаметров провода или кабеля), одновременно закручивая их вокруг продольной оси угол закручивания кабелей 2° на 1 см. [c.390]

Из рис. 5.2 видно, что относительная толщина упрочненного слоя А (в большей мере) и коэффициент смещения х существенно влияют на коэффициент упрочнения Ку, который для рассматриваемых передач может изменяться от единицы до двух и более, причем эффект упрочнения больший у колес с большим числом зубьев. На основании этого можно заключить, что величины коэффициентаприведенные в ГОСТ 21354-87 (1 < Ку< 1,3), являются заниженными. Это подтверждается также результатами усталостных испытаний на изгиб цилиндрических образцов с концентраторами напряжений и без них из материалов [52], используемых для изготовления зубчатых колес, с различными видами упрочнений и без них, согласно которым 1 <К < 2,68. Следует также иметь в виду, что для уточнения эффекта упрочнения зубьев при расчетах зубчатых колес необходимо коэффициентом К учитывать все влияния поверхностного упрочнения на пределы выносливости зубьев при изгибе и не учитывать их в других коэффициентах, например 7 (см. формулу (5.1)). [c.114]

Для определения ударной вязкости проводят испытания на ударный изгиб. Данный метод испытания относят к динамическим и производится изломом образца с надрезом в центре на маятниковом копре падающим с определенной высоты грузом. Удар наносится с противоположной стороны надреза. Ударная вязкость определяется как работа, израсходованная на ударный излом образца, отнесенная к поперечному сечению образца в месте надреза и измеряется в Дж/м или кГм/см . Образцы изготовляют квадратного сечения 10х 10 мм длиной 55 мм, вырезая их из сварного соединения механическими способами. Надрез, глубиной 2 мм и радиусом закругления 1 мм (образец Менаже) или острый 1 -об1зазный надрез (образец Шарпи) наносят в том месте сварного соединения, где необходимо установить значение ударной вязкости (шов, зона сплавления, зона термического влияния, основной металл). Результаты испытаний при [c.213]

Известно также, что параметры шероховатости поверхности оказывают существенное влияние на сопротивление усталости. В общем случае предел усталости повышается с улучшением качества поверхностного слоя. Кроме того, на них влияет направление следов обработки при их совпадении с действием главного напряжения предел усталости выше. Финишная обработка поверхности, которая в основном определяет конфигурацию микроскопических рисок и механические свойства поверхностного слоя, существенно влияет н а предел выносливости даже при одинаковом классе шероховатости. Например, в работе [127] приведены результаты испытаний на выносливость образцов из сталей Р18, 9ХМФИ9Х, обработанных алмазным и обычным шлифованием. Сопротивляемость усталостному разрушению при шлифовании кругами из синтетических алмазов повышается на 20—45% при контактных нагрузках и до 30% при изгибе. Это связано с характеристикой рельефа поверхности, когда число царапин на единицу поверхности и их глубина значительно меньше при алмазном шлифовании, чем при абразивном, а рельеф становится более гладким (см. также рис. 150). Проведенные исследования позволили повысить стойкость валков для станов холодной прокатки вследствие правильного выбора технологического процесса. [c.439]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...