Диаграмма Испытания на изгиб

Однако при испытании на изгиб среднеуглеродистой и легированной конструкционной стали получают диаграмму без площадки текучести. В этом случае, так же как и при испытаниях на растяжение, предел текучести определяют по некоторому допуску /х на остаточный прогиб образца. Величину этого допуска назначают [c.462]

М Е— модуль упругости материала при растяжении, J — момент инерции сечения), а при пластических деформациях получается при испытании на изгиб образца стержня или строится по диаграмме растяжения (диаграмме а—г). [c.120]

Рис. 20. Диаграммы, снятые при испытании на изгиб инструментальных сталей К1 с твердостью HR 54 и HR 64

При. испытаниях на изгиб по силоизмерителю машины отмечают действующее усилие и пересчитывают по нему, как было показано выше, значение изгибающего момента прогиб образца измеряют обычно в середине пролета, в сечении с наибольшим прогибом, диаграммными аппаратами, которыми снабжены машины типа ИМ, пресс Гагарина и т. п. или с помощью индикаторных и стрелочных тензометров. Исходной кривой при изгибе служит диаграмма нагрузка — прогиб (рис. 2). При использовании проволочных тензо-датчиков сопротивления, наклеиваемых на образец, измеряют удлинение е, [c.38]

В большинстве случаев механические испытания на изгиб проводятся сосредоточенной нагрузкой на образец, лежащий на двух опорах. Это испытание можно проводить почти на всех машинах, пригодных для испытания на сжатие. Большинство универсальных машин снабжено специальными раздвигающимися опорами для испытаний на изгиб. При этом максимальный момент создается только в одном сечении. Несомненно, во многих случаях следует предпочесть испытание двумя равными симметрично приложенными сосредоточенными нагрузками, создающими на определенном участке длины образца чистый изгиб (рис. 15.9). При этом максимальные напряжения возникают на определенном участке длины образца и потому оценивается уже не одно (случайное) сечение, а значительный объем образца, что делает результаты более надежными. Образцы для испытания большей частью имеют призматическую форму, обычно с прямоугольным сечением. Для того чтобы избежать смятия в опорах, желательно по возможности уменьшать изгибающую силу, что может быть достигнуто увеличением пролета. Диаграмма зависимости изгибающего усилия от стрелы прогиба дает максимум, часто совпадающий с появлением первой трещины. Иногда образование трещины сопровождается резкими срывами на ниспадающей ветви диаграммы (рис. 15.10). [c.46]

Построение диаграмм нагрузка—раскрытие трещины и вычисление критического коэффициента интенсивности напряжений в условиях плоской деформации /([ .-характеристики, не зависящей от толщины материала, при испытании на осевое растяжение образцов с центральной трещиной (редко) или обычно испытание на изгиб или внецентренное растяжение образцов с усталостной трещиной [c.126]

Абсолютные размеры тела (образца) влияют на его механические свойства. В наибольшей степени это влияние сказывается на характеристиках разрушения. Так, увеличение размеров образца при испытаниях на изгиб приводило к переходу излома от волокнистого к кристаллическому [24]. Тот же результат был получен [24] без увеличения размеров образцов путем нагружения с большим запасом упругой энергии, включением пружины последовательно с образцом. Переход к кристаллическому излому, естественно, вызывал резкое уменьшение работы излома, т. е. увеличение чувствительности к трещине и изменение формы нисходящей ветви диаграммы изгиба от плавно спадающей до имеющей срыв. [c.136]

В массовых динамических испытаниях на изгиб образцов с надрезом ударная вязкость — единственная выходная характеристика испытания. Диаграмма деформации обычно не записывается, так как это сопряжено со значительными экспериментальными трудностями. Общее время испытания измеряется долями секунды, поэтому для фиксации зависимости нагрузки от деформации требуются малоинерционные чувствительные датчики и быстродействующий прибор для записи диаграмм. Обычно используют пьезокварцевые динамометры и шлейфовые осциллографы. [c.209]

Путем проведения статических испытаний на изгиб (с сосредоточенной нагрузкой) необходимо снять диаграммы изгиба инструментальных и быстрорежущих сталей, подвергнутых различным режимам термической обработки, и определить условный предел текучести при изгибе, предел прочности при изгибе и работу пластического разрушения. [c.65]

Универсальная разрывная машина с приспособлением для испытания на изгиб (максимально необходимая испытательная нагрузка до 10 кН), прибор для непрерывной регистрации диаграмм изгиба или индикатор часового типа (точность отсчета не менее 0,01 мм), штангенциркуль, планиметр. [c.65]

Из этих равенств вытекает следующее правило для построения диаграммы растяжений. Чтобы по результатам испытаний на изгиб-определить нормальное напряжение 01, соответствующее данному относительному удлинению 81, нужно построить кривую изгибающих моментов М в зависимости от угла наклона 9 (фиг. 360). Нормальное напряжение 01 равно сумме проекции РВ отрезка касательной АР к кривой моментов М — на ординату и удвоенного значения изгибающего момента, разделен-тюй на Ыг 12 Ь — ширина, /г — высота прямоугольного сечения изгибаемой балки, / — длина балки, на которой из наблюдений получился угол ср). [c.409]

Определение критической температуры хрупкого разрушения проводилось при испытании на изгиб сварных образцов без надреза (фиг. 33) на маятниковом копре. Построение диаграммы, характеризующей зависимость ударной вязкости от температуры, производилось по результатам испытания [c.69]

С увеличением частоты нагружения у бериллия при 600" С [387] число циклов и время до разрушения увеличиваются. Влияние частоты зависит от температуры, обычно частотная зависимость продолжительности до разрушения при высоких температурах выражена сильнее, чем при низких. Диаграммы усталости, полученные при испытаниях на изгиб с вращением химически чистых образцов лантана и кадмия при комнатной температуре (рис. 127), относящиеся к разным частотам, в логарифмических координатах в области высоких напряжений пересекаются, а показатель Пу уменьшается с увеличением частоты испытания. [c.161]

Рис. 11. Диаграмма пределов выносливости при испытаниях на изгиб, кручение и растяжение [11]. Состав стали О 25"/ С О.б / Мп 0,2 / 81. Механические свойства

Все исследованные трехмерно-армированные материалы имеют линейные диаграммы деформирования до разрушения при испытаниях на растяжение в направлениях укладки волокон. Это хорошо иллюстрирует рис. 5.14, на котором приведены типичные зависимости а (е) при растяжении материалов, изготовленных на основе алюмоборосиликатных, кварцевых и кремнеземных волокон. При испытании на трехточечный изгиб образцов из рассматриваемых композиционных материалов изменение прогиба в зависимости от нагрузки для большинства из них имеет линейную зависимость до разрушения (рис. 5.15). Наличие некоторой нелинейности в зависимости для материалов на основе кремнеземных и кварцевых волокон обусловлено [c.148]

Нами [35, с. 82—86 36, с. 53—56] разработана методика, которая позволяет проводить испытания на усталость и коррозионную усталость образцов с одновременной записью кривых изменения их макродеформации. Для этого была создана установка ФМИ-ЮД (рис. 14), работающая по принципу чистого изгиба цилиндрического образца 13, вращающегося в барабанах 9 л11. Запись диаграмм деформации образцов в процессе усталости производится при помощи электронного автоматического потенциометра 8. Прогиб образца фиксируется тензометрическим индикатором 7, который через регулировочный винт 5 контактирует с удлинительной планкой 6, жестко соединенной с барабаном машины. Тарировку тензометрических датчиков, а также контроль показаний потенциометра в ходе испытаний производили индикатором 4 часового типа. [c.39]

Для чугуна каждой марки суш.ествуют достаточно стабильные соотношения между различными механическими характеристиками. Так, например, отношение временного сопротивления изгибу к временному сопротивлению разрыву для чугуна СЧ 18-36 равно двум. Отношение временного сопротивления сжатию к временному сопротивлению разрыву равно четырем. Пределы упругости и текучести на диаграмме испытаний не проявляются. Чугун, как известно, не подчиняется закону Гука, и остаточные деформации появляются в них при относительно малых напряжениях. Это объясняется большим количеством графитовых включений. При напряжениях, составляющих 40—50% от временного сопротивления при растяжении, остаточные деформации достигают заметной величины. Диаграмма напряжение — удлинение представляет собой кривую, почти не имеющую прямолинейного участка. Иногда условно принимают величину предела текучести серого чугуна, равную 70% величины временного сопротивления растяжению. [c.433]

На рис. 4.5 и 4.6 приведены S - Л -диаграммы усталостного испытания при трехточечном изгибе. Как видно из рисунков, при большом числе циклов нагружения снижение усталостной прочности проявляется сильнее у образцов, содержащих волокна, ориентированные под углом 45° к направлению приложения нагрузки, чем в случае, когда направления армирования и приложения нагрузки совпадают. На рис. 4.7 показана S - Л -диаграмма при усталостном испытании на кручение. Величина кру- [c.150]

Различают два вида определений предела выносливости длительные (основные) и ускоренные (косвенные). Длительные испытания, проведенные на серии одинаковых образцов, дают возможность установить зависимость между максимальным напряжением цикла Ornas И ЧИСЛОМ 6ГО повторений Л/, нсобходимым для разрушения образца. Эту зависимость представляют обычно графически (рис. 88) в виде так называемой диаграммы выносливости (кривой Велера). Ускоренные методы позволяют лишь косвенным образом приближенно установить величину предела выносливости на основании результато1в испытания одного образца. Использование ускоренных методов возможно только при наличии дополнительного оборудования, и применимы они лишь для стали при испытании на изгиб по специально разработанной методике. [c.152]

Рис. 6.53. Диаграммы испытаний на усталость пластмасс, армировании стеклотканью. Снижение жесткости определяли на машине Инстрона — Шенка Сттах — максимальное напряжение 0 —амплитуда напряжений m — среднее напряжение / — прочность при статическом изгибе X, разрушение числа в процентах указывают снижение прочности.

С точки зрения создания условий, при которых констрзгктивная жесткость образца много меньше жесткости испытательной машины, испытания на изгиб являются предпочтительными. Однако особенность этих испытаний заключается в существенно неоднородном распределении напряжений в объеме образца, что осложняет расшифров- ку опытных данных, заключающуюся в построении диаграммы деформирования для материала. [c.226]

Рис. 2. Диаграммы деформации при испытании на изгиб образцов из сплава В95 при различной податливости (Я) нагружающей системы 1 — Л = 6 л м/тп 2— П = Н мм1т. (Виден различный характер спадания нагрузки после

Работа остаточной деформации может быть определена испытаниями на изгиб и на кручение как площадь диаграмм, снятых при изгибе и кручении (рис. 20). Работу разрушения при изгибе А обычно выражают в джоулях. Ислытание на изгиб, при котором напряженное состояние более благоприятно, чем при чистом растяжении, весьма пригодно для оценки высокотвердых, ледебуритных и поэтому хрупких инструментальных сталей и материалов. В специальной литературе часто можно встретить случаи использования значений прочности на изгиб для характеристики вязкости ледебуритных сталей. Для оценки вязкости быстрорежущих сталей часто применяют также испытание на кручение, которое может характеризовать прежде всего ожидаемое поведение спирального сверла. Однако этот метод определения намного сложней и дороже испытания на изгиб и растяжение. Работа разрушения, определяемая разными методами, из-за влияния особенностей распределения напряжений и формы образцов не может быть сопоставлена сами по себе эти способы могут быть использованы для сравнительной оценки сталей, их структуры и вязкости. [c.38]

Экспериментальной проверке подвергали также установленную в гл. III аналитическую зависимость (III.90) величины внешнего нагружения Р от безразмерного параметра е при постоянной величине стрелы прогиба h. Для этого необходимо было в процессе испытания на изгиб образцов с треш инами записывать диаграмму нагрузка Р — стрела прогиба h. G этой целью испытательная машина УМ-5А была оборудована (рис. 108) тензорезисторным датчиком нагрузки 1, датчиком перемеш ения 2 и двухкоординатным самописцем ПДС-021М (5). Датчик нагрузки представлял собой кольцевой упругий элемент с наклеенными по мостовой схеме проволочными преобразователями. Питание моста осуш ествлялось от блока питания 4 напряжением 6 s, а разбаланс моста подавался на вход самописца (ось у). [c.203]

Испытания на вязкость разрушения при монотонном увеличении нагрузки производились на образцах с усталостными трещинами при внецентренном растяжении (образцы толщиной 13 и 25 мм) и при изгибе сосредоточенной силой (образцы толщиной 10 мм) на машине Instron ТТКМ с записью диаграммы нагрузка — смещение по стандартной методике. Производились также статические испытания на изгиб консольных цилиндрических образцов диамет- [c.320]

Метод J-интеграла позволяет. оценить интенсивность потока энергии в вершину трещины в процессе упругопластического деформирования в. момент страгивания трещины, когда нормальный участок излома весьма ог()аничен. Критическое значение J q ъ случаях ква-зихрупкого и вязкого разрушений характеризует энергетические затраты, связанные с увеличением поверхности разрушения. Основой для подобной методики явились классические работы Г.П, Черепанова и Дж. Райса. Образец для испытания на изгиб или внецентрен-ное растяжение с усталостной трещиной нагружается с записью диаграммы P—V до начала движения трещины, разгружается и разрушается при циклическом нагружении, После разрушения измеряют длину прироста трещины и ее площадь по излому. Полученную диаграмму планометрируют и определяют работу А, затраченную на страгивание трещины. Поток энергии в вершине трещины J подсчитывают по формуле [c.39]

Деформации при изгибе проявляются в виде прогиба образца, мерой которого служит стрела прогиба /. Прогиб измеряют прогнбомером 5 по шкале 6. Стрела прогиба может быть также определена по диаграмме в коорди натах нагрузка—прогиб (рис. 148, г). Диаграмма запи сывается автоматически только при действии сосредото ченной нагрузки. При действии распределенной нагрузк кривую нагрузка—стрела прогиба строят по точкам После испытаний на изгиб рассчитывают предел теку чести по наличию на диаграмме площадки текучести. [c.176]

Кроме предела прочности, при испытании на изгиб определяют максимальную стрелу прогиба I (фиг. 19) отсчетом по специальным прогибометрам или по диаграмме, автоматически записанной диаграммным аппаратом машины. [c.42]

Испытания на сжатие в С(ХР производятся на образцах, имеющих размеры 2X2X3 см. Диаграмма испытания на сжатие вдоль волокон показана на рис. 2-7. Разрушение образца обусловливается местным продольным изгибом отдельных волокон и вдавливанием волокон более твердой летней древесины в более мягкую весеннюю. [c.68]

Рис. 12. Диаграмма пределов выносливости при испытаниях на изгиб, кручение и растяжение [8. 11]. Состав стали 0.35 /. С 0,7 /. Мп 0,25"/. 81. Механические свойства = 55 ка1мм = 31 кг/мм

Фиг. 16. Диаграмма пределов выносливости при испытаниях на изгиб, кручение и растяжение по данным 01 [21] [22]. Состав стали П.12%1 С 0,4% Мп ОЛ о 5 (а = 37 кГ мм ст 7 = 32 кПмм" ).

Фиг. 50. Диаграмма пределов выносли вости при испытаниях на изгиб, растя жение и кручение. Состав стал и 0,35% С 0.7% Мп 0.25% (а ,= 55 кПмм сту, = 31 кГ/мм ) по данным У01 [21] [22].

Допустим, проведены испытания при симметричном цикле изгиба в результате получен предел выносливости а 1. Координаты точки, изображающей этот предельный цикл, равны (7а = СТтах = СУ-1> о = 0 [см. формулы (15.1)... (15.3)], т. е. точка находится на оси ординат (точка А на рис. 15.6). Для произвольного асимметричного цикла, например для отнулевого цикла (7 = 0), при пределе выносливости, равном а , ст[ = аа = ао/2. Этому циклу соответствует точка С на диаграмме, представленной на рис. 15.6. [c.552]

На рис. 116 приведены характерные диаграммы выносливости на оксидированных и не оксидированных гладких и надрезанных образцах диаметром рабочей части 6 мм при круговом консольном изгибе, полученные Н. И. Лошаковой, С. Ф. Юрьевым и Г. Н. Всеволодовым. Оксидирование проводили путем нагрева образцов в открытой электропечи до 800°С и выдержке в течение 1 ч с получением слоя повышенной твердости толщиной 40 мкм. Материал образцов — сплав Т —4 % А1 (ВТ5 с несколько пониженным содержанием алюминия). Из рис. 116 видно, что термическое оксидирование может резко снижать предел выносливости. Особенно велико это снижение при испытании гладких образцов (почти в 2 раза), у надрезанных (а. ==3,5) оно не превышает 25 %. Подобное влияние термического оксидирования на усталостную прочность обнаружено при испытании сплавов ВТЗ-1, ВТ6 и др. [ 178, с. 236—247 179 180]. Обобщенные результаты исследований, характеризующие зависимость предела выносливости сплава типа ВТ5 от режима оксидирования, приведены на рис. 117. Как следует из этого рисунка, повышение температуры и увеличение продолжительности изотермического окисления сопровождаются снижением предела выносливости оксидированных при 750—800°С гладких образцов на 30—50 %, надрезанных на 25—30 %. С повышением температуры оксидирования усталостная прочность гладких образцов снижается более резко, чем при увеличении длительности процесса. Уменьшение выносливости надрезанных образцов происходит в первые часы выдержки, а при дальнейшем повышении и длительности [c.184]

Испытание на вязкость разрушения проводят по схеме внецентрального растяжения специальных образцов при изгибе. Для испытания применяют образцы с прямоугольным поперечным сечением и односторонним острым надрезом (рис. 64). От надреза наводится на пульсаторе усталостная трещина. Образцы различных материалов должны иметь разные размеры. Должно соблюдаться требование, чтобы суммарная глубина надреза и толщина сечения образца были больше величины 2,5 (К1с/оо,2) . Значение Кгс вычисляют при нагрузке Рд, отвечающей началу нестабильного развития трещины (рис. 65). При испытании строят диаграмму нагрузка Р — смещение V (смещение берегов трещины, т. е. расстояния между точками по обе стороны от трещины вследствие ее раскрытия) по диаграмме находят (рис. 65) нагрузку Рд и по ней рассчитывают коэффициент интенсивности напряжения Ко = РдУ1/(ай) , где а и Ь — размеры образца [c.93]

Рис. 3.4. Диаграмма определения статической трещииостойкости сварного соединения по критериям удельной энергии на зарождение трещины а, и развитие разрушения Ор в условиях испытания образцов с надрезом на изгиб

Ударная вязкость. Ударная вязкость хрупких полимеров, наполненных дисперсными частицами, не коррелирует с данными относительно их поверхностной энергии разрушения. Так, на рис. 2.28 показана зависимость ударной вязкости по Изоду эпоксидной смолы, наполненной стеклосферами с различной поверхностной обработкой, от объемной доли наполнителя [35]. Аналогичная зависимость для поверхностной энергии разрушения этих композиций приведена на рис. 2.16. Значительное возрастание поверхностной энергии разрушения при введении наполнителя до 30% (об.) никак не коррелирует с ударной вязкостью, хотя тенденция к уменьшению ударной вязкости с увеличением доли наполнителя коррелирует с изменением площади под диаграммой напряжение-деформация при низкоскоростном изгибе (рис. 2.29). Аналогичная корреляция между зависимостями ударной вязкости и прочности при изгибе от содержания наполнителя приведена Ли и Невиллом [48]. Причины этого уже объяснялись ранее. Ударные испытания относятся к испытаниям при изгибе с высокой скоростью деформирования и ударная вязкость отражает энергию, определяемую по площади под суммарной кривой нагрузка — деформация при высокой скорости деформирования. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...