Напряжение — Главное номинальное

Рио. 2. Зависимости разности главных напряжений, отнесенных к номинальным для оболочки и пластины (z = = 2 мм, h = 2 мм) [c.321]

На рис. 2 показаны зависимости разности главных напряжений, отнесенных к номинальной разности главных напряжений пластины и оболочки вдоль соответствующих линий h. [c.322]

Вь —индукция в воздушном зазоре при номинальном напряжении для главного генератора Въ = 6000 8000 гс для тягового электродвигателя Bs 10 ООО гс [c.335]

Тип Количество контактов Масса в кг Наличие теплового реле Исполнение Наибольшая мощность в кет управляемого электродвигателя переменного тока частотой 50 гц при напряжении в в Номинальный ток главной цепи в а при напряжении в Номинальный ток блок-контактов [c.87]

Счетчик имеет два магнитопровода, на одном из которых расположена последовательная (токовая) катушка, включенная через трансформатор тока ТТ1 ТК-20 в первичную обмотку главного трансформатора, а на другом —параллельная (напряжения), подключенная к вспомогательной обмотке трансформатора напряжением 220 В (номинальное напряжение счетчика 220 В). [c.274]

Сопротивления главной цепи в относительных единицах определяют в долях номинального сопротивления. Под номинальным понимают такое сопротивление цепи якоря, которое при неподвижном якоре и номинальном расчетном напряжении Оя обусловливает номинальный ток в якоре [c.136]

Пробный подъем напряжения на статоре генератора производится при угле регулирования форсировочной группы, равном углу инвертирования. К ротору главного генератора подключаются обе группы вентилей и производится медленный ступенчатый подъем напряжения статора до номинального путем открытия рабочей [c.159]

В кабине управления находится главный щит крана с установленными на нем предохранителями, главным рубильником, главным контактором, сигнальной лампой, иногда — вольтметром. В кабине установлен понижающий трансформатор с вторичным напряжением не выше 12 В для питания переносной лампы. В кабине крана, работающего на постоянном токе, для питания переносной лампы служит аккумулятор, рассчитанный на напряжение 12 В. Номинальное напряжение сети рабочего освещения крана при переменном токе не должно превышать 220 В. При напряжении сети трехфазного тока 380 В и выше питание светильников необходимо производить от понижающего трансформатора. Допускается включать светильники в силовую сеть постоянного тока напряжением до 600 В, соединяя их последовательно. [c.112]

С целью обеспечения включения стартер-генератора СГ после включения аккумуляторных батарей обеих секций в параллель главным контактом контактора Д1 схемой предусмотрено включение контактора Д2 после включения контактора Д1 замыкающим контактом Д1 (провода 390, 1798). Для более четкого срабатывания контактора Д2 к его катушке подводится напряжение аккумуляторной батареи (номинальное напряжение катушки Д2 равно 48 В) через размыкающий контакт между проводами 1145 и 1141. После включения контактора Д2 рабочее напряжение на его катушку подводится через гасящий резистор СДЗ, включенный параллельно контакту Д2, через который первоначально включился контактор Д2. [c.281]

Безусловно, вопрос о расчете балок переменного сечения надо увязать с экономичностью конструкции. Следующим шагом на пути создания экономичных конструкций будет применение брусьев равного сопротивления изгибу. Некоторые преподаватели считают, что рассматривать такие брусья в курсе сопротивления материалов необходимо для последующего изучения расчета на изгиб зубьев колес в деталях машин. Пожалуй, это не совсем так, поскольку найти опасное сечение зуба (по номинальным напряжениям) можно и не вписывая в него брус равного сопротивления при этом способ,, не связанный с брусом равного сопротивления, более доходчив. Главная цель рассмотрения брусьев равного сопротивления состоит в расширении представлений учащихся о путях обеспечения экономичности элементов конструкций и, конечно, в расширении их технического кругозора. [c.138]

Коэффициенты концентрации напряжений вычисляют по отношению к номинальным напряжениям на поверхности меньшего диаметра ступенчатого образца. По измеренным тензометрированием относительным деформациям ei и Ej определяются главные напряжения при изгибе ai и a%- [c.133]

Номинальная напряженность труб магистральных трубопроводов подземного заложения определяется наличием внутреннего давления. Наряду с тангенциальными напряжениями Оц рассчитываемыми в соответствии с формулой (3.1.4), в стенках трубы вследствие защемления трубопровода в грунте возникают продольные растягивающие напряжения а - Как показали исследования [10, 11], из-за ограничения перемещений трубопровода в продольном направлении может быть с достаточной точностью определено как 02 = где ц — коэффициент Пуассона. В силу того, что для магистральных трубопроводов отношение диаметра трубы к толщине стенки велико (й/б > 60), третье — главное напряжение радиального направления Од близко к нулю. [c.167]

В связи со сложностью формирования граничных условий и назначения указанных параметров в расчетных схемах в целом ряде случаев возникает необходимость (см. гл. 2) в переходе к следующей стадии уточнения напряженно-деформированных состояний ВВЭР. Эта стадия включает в себя упругое моделирование (плоские и объемные модели из оптически активных и низкомодульных материалов) не только рассматриваемых зон концентрации напряжений (резьбы, отверстия, патрубки, наплавки, дефекты), но и целых узлов ВВЭР (зоны главного разъема, опорные конструкции). Для дальнейших уточнений условий механической, тепловой, гидродинамической, вибрационной нагруженности используются металлические модели в масштабе от 1 5 до 1 1. При этом удается устанавливать не только номинальные и местные напряжения, но и условия разрушения, а по ним назначать и уточнять запасы прочности и долговечности [10]. [c.224]

Регулирование изменением подводимого напряжения по> стоянного тока. Двигатель питается от отдельного генератора, напряжение которого регулируется в широких пределах. Для главных приводов применяется смешанное регулирование. При этом понижение числа оборотов ниже номинального осуществляется регулятором возбуждения генератора, а повышение выше номинального - регулятором шунтовой обмотки двигателя [c.147]

В схеме фиг. 12 запуск двигателя при отсутствии реостата РГ производится в одну ступень включением ОВГ на полное напряжение возбудителя. Максимум тока главной цепи и длительность разгона двигателя Д определяются естественными параметрами генератора, двигателя и маховым моментом механизма. Для ускорения процесса пуска, а также и реверса применяется форсировка возбуждения генератора (фиг. 13). Номинальное напряжение ОВГ выбирается меньшим, чем напряжение возбудителя [c.444]

Пуск и нагружение. Если при достижении номинального числа оборотов турбина и генератор работают иси равно, необходимо сообщить на главный щит управления о возбуждении генератора и о подводе напряжения к пускателям электродвигателей насосов конденсационной установки. Как только это будет выполнено, следует возможно быстрее включить в работу циркуляционный насос и дать охлаждающую воду в конденсатор, затем ввести в работу конденсатный насос И эжектор отсоса воздуха из конденсатора, открыть задвижку между конденсатором и выхлопным патрубком, закрыть выхлопной клапан н атмосферу и дать воду для его уплотнения, затем дать пар на концевые уплотнения турбины. [c.134]

Главный рубильник должен быть закрыт кожухом. Его рукоятка должна быть выполнена из материала, не проводящего ток. Плавкие вставки предохранителей должны быть калиброванными. Открытые плавкие предохранители должны быть закрыты кожухом. При защите силовой цепи плавкими предохранителями и отсутствии защиты от выпадения любой из фаз предохранители двух фаз, напряжение которых подается в цепь управления, должны соответствовать номинальному току электродвигателя, а предохранитель прямой фазы (подающей напряжение непосредственно на электродвигатель) должен быть установлен на силу тока на 15—20% большую, чем у других фаз. [c.758]

Обжиг вакуумных ламп производится в течение нескольких минут при напряжении на 15 /о выше номинального при условии, что температура колбы при горении лампы не превышает SO—100 °С. В лампах на напряжение ниже 40 В остаточные газы не ионизируются, давление понижается главным образом за счет химического поглощения фосфором кислорода и паров воды. [c.432]

Все объекты машиностроения - детали и изделия в целом - имеют соответствующие показатели качества. Эти показатели устанавливают исходя из служебного назначения объектов. Для одних главными являются размеры, для других - шероховатость поверхности или форма напряжения поверхностных слоев, взаимное расположение поверхностей и т.п. Погрешности обработки и сборки возникают всегда. Изделия без отклонений от номинального значения показателя качества не бывает. Однако любое отклонение должно находиться в допустимых пределах - допусках. [c.318]

Холостым ходом называется работа турбины при номинальной частоте вращения с мощностью на зажимах генератора, равной нулю. Главная опасность при холостом ходе — сильный разогрев выходной части турбины и появление сильной вибрации из-за вертикального смещения нагретых корпусов встроенных подшипников и нарушения линии валопровода. Определенную опасность представляют и вибрационные напряжения в лопатках последних ступеней, увеличивающиеся при малых объемных расходах пара. [c.308]

Описанную кривую ползучести можно наблюдать не только при напряжениях растяжения (деформации растяжением), но и при сжатии, изгибе или сочетании различных видов нагружения. Однако испытания на ползучесть проводят в основном при одноосном растяжении, поэтому ниже за исключением особо оговоренных случаев рассматривается ползучесть при растяжении. В настоящее время для испытаний на ползучесть применяют главным образом машины рычажного типа (рис. 3.2) с отношением плеч рычага 1 10 или 1 20. Обычно испытания на ползучесть при растяжении проводят при постоянной нагрузке. Следовательно, в процессе испытаний образец вытягивается, площадь поперечного сечения уменьшается, поэтому истинные напряжения увеличиваются. На рис. 3.1, а показано различие кривых ползучести при постоянной нагрузке и при постоянном напряжении. Если обозначить начальное (номинальное) напряжение условную деформацию е , истинное напряжение ст, истинную (логарифмическую) деформацию е, то из условия постоянства объема а = = 71 (1 + е ) = о е . [c.51]

Номинальные напряжения в этом случае являются главными. [c.7]

Номинальное напряжение катушки, способ присоединения главных контактов, режим работы, количество блок-контактов [c.105]

В тех случаях, когда разброс напряжений порожден главным образом расслоением спектра, максимальные резонансные напряжения превышают номинальный уровень, соответствующий строгой симметрии, на 20%, т. е. появление существенных разбросов обяза-но, в основном, значительному падению напряжений на некоторых лопатках. Это вытекает из приведенных выше теоретических результатов и может иметь важное практическое значение, поскольку отсюда следует вывод о невозможности ощутимого снижения максимальных резонансных напряжений за счет тщательной настройки лопаточного венца. Естественно, это относится к случаям, когда отсутствуют резкие выпады в динамических характеристиках отдельных лопаток. Если они имеют место, то, как показывают расчеты, возможно возрастание максимальных напряжений на отдельных лопатках в большей степени. [c.187]

Характеристики разрушения. яри неодноосном напряженном состоянии. Для элеме-атов конструкций вне зон концентрации напряжений обычно реализуется линейное или плоское напряженное состояние (стержни, пластины, оболочки, диски) G компонентами главных номинальных напряжений Oj = OiH и Oj = 0JH (или 01 = [c.49]

Коммутация цепей средней частоты под нагрузкой осуществляется контакторами серии К 1000. Контакторы имеют прямоходовую подвижную часть с замыкателями контактов. Катушка питается постоянным током от выпрямителя. Напряжение высокой частоты 800 или 1600 В. Номинальный ток 800 А при 8 кГц и 1200 А при 2,4 кГц (до 2400 А при водяном охлаждении). Контакторы имеют главные контакты и дугогасящие контакты с магнитным дутьем. Для переключения цепей без нагрузки используются одно- или двухполюсные разъединители ВЛПФ или ВЛДФ. Их номинальное напряжение 2000 В. Рабочие токи достигают 630 А на частоте 8 кГц и 1100 А на 2,4 кГц (до 3000 А при водяном охлаждении). Разъединители имеют вспомогательные контакты для включения в цепи автоматического управления и защиты [41, 46]. [c.173]

Концентрация напряжений — местное повышение напряжений вблизи отверстий, резьбы и других изменений конструктивных форм. Картина напряженного состояния в выточке образца, подвергнутого растяжению в упругой области, показана на рис. 62. В вершине надреза имеет место объемное напряженное состояние с главными напряжениями 01, 02 и ffa. Зависимость между максимальными и номинальными напряжениями имеет вид атах= Од Он, гдеОд—теоретический коэффициент концентрации напряжений, зависящий от геометрии концентратора, размеров образца и вида напряженного состояния. [c.119]

Здесь Sh и ta — номинальные НаП >ЯЖеНИЯ max Й tiniai "" максимальные главные напряжения Ми, Мк, W , W , aмоменты сопротивления сечений и теоретические коэффициенты соответственно при изгибе и кручении. [c.134]

На рис. 69 представлена гидравлическая схема установки, в которой можно осуществлять режимы ступенчатого нагружения с выдержками разной длительности, пульсирующего и асимметричного нагружения гидравлическим давлением, а также однократные испытания до разрушения. Рабочая жидкость от гидронасоса 2 подается через обратный клапан 3 на двухходовой ЭГР 4, который переключает линию подачи от насоса 2 к испытуемому изделию 1 или к линии сброса. Пределы изменения давления в системе задаются от электроконтакт-ного манометра 5, параллельно которому установлен для повышения точности задания уровня давлений образцовый манометр 6. Система управляется автоматическим электронным устройством 7. Для осуществления повторного нагружения с выдержками на разных уровнях нагрузки в систему включается дополнительный ЭГР 8. Система нагружения может быть доукомплектована тензостанцией, регистрирующей показания тензорезисто-ров, наклеиваемых при натурных испытаниях главным образом на участки концентраторов напряжений, т. е. в зонах наибольшей неравномерности деформированного состояния, а также в регулярных сечениях для измерения номинальных деформаций. [c.78]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

В табл. 1.1 приведены данные для четырех типов конструкций ВВЭР. Видно, что с увеличением размеров сосуда повьпиалась толщина стенок и диаметр шпилек. Соответственно увеличивалось внутреннее давление в сосуде и усилие затяга шпилек главного разъема. Номинальные напряжения рассмотрены для следующих режимов - затяга шпилек, гидроиспытания и рабочего (стационарного или номинального). Соответствующие этим режимам нагрузки — давление и температура — приведены в той же табл. 1.1, а напряжения в МПА -в табл. 4.1. [c.118]

Конструкция ВВЭР-440 имеет более сложный узел главного разъема, содержащий нажимное кольцо и узел уплотнения в виде торового компенсатора с нажимными винтами. Поэтому рассмотрены режимы затяга шпилек главного разъема и совместный затяг шпилек и нажимных винтов, при которых номинальные напряжения в шпильках составляют соответственно 322 и 335 МПа. Для этой конструкции учитьшается догрузка шпилек от внутреннего давления, а в рабочем режиме - снижение напряжений в шпильке, вызванное учетом изменения модулей упругости элементов от температуры. Кроме того, учитьтаются температурные напряжения за счет некоторого различия температур и коэффициентов теплового расширения в шпильке и других элементах фланцевого соединения, составляющие в сумме около 5-7% от силовых напряжений. [c.119]

Нормирование характеристик стартер-ных батарей. Для стартерной батареи характерными являются два режима а) питание постоянно работающих потребителей (освещение, приборы) при остановленном двигателе и б) питание стартера при запуске в подавляющем большинстве случаев главным режимом, определяющим выбор аккумуляторной батареи, является второй режим, и, следовательно, основное внимание должно уделяться нормированию характеристик батареи — напряжения и ёмкости — при разряде большим током при низкой температуре. Отечественный стандарт ГОСТ 959-41 нормирует только ёмкость, хотя было бы весьма желательным и важным нормировать также и напряжение, развиваемое батареей при разряде большим током при низкой температуре. Номинальная ёмкость (Эдг определяется ГОСТ 959-41 при 20-часовом разряде до конечного напряжения 1,75 в при = 30° стартерной xapaKTepii TH-кой является ёмкость, отданная при разряде током 5-минутного режима (/р = 2,62 при t = —18° С до конечного напряжения 1 в. В табл. 3 даны величины ёмкости и конечного напряжения разряда для отечественных аккумуляторов согласно ГОСТ 959-41. [c.292]

Буферные устройства мостив современных мостовых кранов применяются главным образом пружинного типа. Они должны быть рассчитаны на удар, возникающий при остановке крана, двигающегося без груза со скоростью, равной 0,4 номинальной замедление при этом не должно превышать 2,0 м1сек . Кроме того, буферные устройства должны быть проверены на поглощение живой силы крана, перемещающегося при полной нагрузке со скоростью, равной 60 /о от номинальной скорости. При этом напряжения в металлоконструкции моста не должны превышать 0,8Буфера должны располагаться вдоль оси подкранового рельса. [c.951]

На станциях большой мощности для удешевления аппаратуры заводских подстанций и коммутационных пунктов применяется реактирование фидеров. Сопротивление фидерных реакторов должно обеспечивать остаточное напряжение на шинах станции 70—SO /q номинального при коротких замыканиях на фидерах (этим достигается устойчивость параллельной работы генераторов и непрерывность работы электродвигателей). Количество ячеек главного распределительного устройства 1ГРУ) выбирается с учётом количества а) генераторов ТЭЦ б) трансформаторов или фидеров связи [c.458]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Для получения направления главных деформаций (напряжений) и выявления наиболее напряженных зон поверхности детали нагрузка детали доводится до получения трещин в покрытии в интересующих зонах (при нагрузке или разгрузке) величина нагрузки может не определяться, покрытие не тарируется. Для оценки величин деформаций (напряжений) в случае статического действия нагрузки (и для быстро вращающихся деталей) применяется тарированное покрытие одной чувствительности и ступенчатое изменение нагрузки (или числа оборотов вращающейся детали) в случае динамической нагрузки применяются покрытия нескольких марок с различными величинами Яраэр (испытания проводятся повторно) или,если конструкция симметричная, на участках наносятся покрытия различной чувствительности (проводится одно испытание) приближенная оценка величин напряжений делается по густоте трещин. Для оценки концентрации напряжений необходимо более стабильное и чувствительное покрытие (покрытие того же состава при искусственной сушке в стабильных условиях) коэффициент концентрации оценивается по отношению нагрузок при образовании трещин в зоне концентрации и в месте номинальных напряжений. [c.517]

Увеличение противодавления вызывает снижение располагаемого перепада тепла Hq и повышение удельного расхода пара через турбину. Снижение перепада тепла происходит главным образом за счет уменьшения теплоперепадов в последних ступенях. Это наглядно можно видеть из i— -диаграммы. В остальных ступенях турбины теплоперепдды практически не изменяются. Следовательно, напряжения в лопатках и диафрагмах проточной части всех ступеней турбины не превышают расчетных значений, а в последних ступенях они даже уменьшаются. Но увеличение противодавления при неизменной мощности турбины может вызвать увеличение расхода свежего пара и осевого давления на упорный подшипник. В связи с этим для определения возможности увеличения противодавления турбины сверх номинального значения, установленного техническими условиями завода-изготовителя, необходимо произвести тепловой расчет, поверочный расчет на прочность болтов и фланцев в выхлопной части и определить величину осевого давления на упорный подшипник турбины. [c.102]

Иной подход необходим при расчете, главным образом, необо-греваемых элементов котлов и турбин, работающих в диапазоне температур 250—400° С (барабаны, гибы водоопускных труб и т. п.), т. е. с водой высоких параметров или с пароводяной смесью при температуре насыщения. Допускаемые напряжения указанных элементов определяют по пределу текучести, вследствие чего величина номинальных расчетных напряжений для низколегированных сталей находится в пределах 12—20 кгс/мм . В зонах концентрации напряжений локальные их значения составляют 25—50 кг /мм при этом, как правило, температурная нестационарность характеризуется невысокой амплитудой термоциклической деформации. [c.176]

Условное обозначение мотор-редуктора должно вк тючать обозначение его типоразмера, значения главного параметра и номинальной частоты вращения выходного вала, обозначение конструктивного исполнения по способу монтажа, исполнение выходных концов валов (при необходимости), категории точности редукторной части, значение номинального напряжения сети переменного тока, климатическое исполнение и категорию по ГОСТ 15150 (при необходимости), обозначение стандарта (технических условий). [c.663]

Пример условного обозначения мотор-редуктора планетарного двухступенчатого типа МПз2, главный параметр которого - радиус расположения осей сателлитов 63 мм, с частотой вращения выходного вала 56 об/мин, конструктивного исполнения по способу монтажа 111 по ГОСТ 30164 (на лапах, с горизонтальным расположением выходного вала, крепление к полу), категории точности редук-торной части 1, рассчитанного на номинальное напряжение сети переменного тока 380 В [c.664]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...