Форсировка возбуждения

Анализ рис, 7.9, а, б показывает, что оптимальное по быстродействию Ub(0 является релейным в силу линейности (7.50). При этом зарядный процесс определяется в основном начальной форсировкой возбуждения, которая длится примерно 85% от всего времени переходного процесса. При этом U t) линейно возрастает и только в конце с помощью переключений t/в (О приближается к Ос max. Сравнение оптимально управляемого процесса с неуправляемым процессом при постоянном возбуждении (рис. 7.10, а) показывает, что благодаря оптимальному управлению время заряда уменьшается на порядок. В таком же отношении увеличивается степень использования генератора, улучшаются его массогабаритные показатели. Зависимость максимального быстродействия от уровня форсировки показана на рис. 7.10, б. [c.222]

Оптимальное по КПД Ut(t) отличается по характеру от релейного. Однако по аналогии с быстродействием основную роль играет длительная начальная форсировка возбуждения. На этапе начальной форсировки зарядные процессы, [c.222]

Форсажные камеры 370, 373, 386 Форсировка возбуждения 31 Фотографирование обратной (невидимой) стороны Луны 430—434 [c.466]

Для повышения устойчивости Уральской энергосистемы был осуществлен ряд мер форсировка возбуждения генераторов, установка быстродействующей релейной защиты особенно эффективными были устройства разгрузки системы при понижении частоты. В результате всех указанных мер в сочетании с усилением пропускных мощностей линий электропередачи количество аварий с нарушением устойчивости снизилось за один год с 33 (1943 г.) до 2 в 1944 г. В следующем году подобных аварий не было. [c.257]

Устойчивость энергетических систем и как следствие этого надежность энергоснабжения потребителей может быть повышена путем применения различных средств чувствительной релейной защиты, автоматов регулирования частоты, автоматов повторного включения, системы форсировки возбуждения генераторов. [c.268]

Учитывая протяженный характер Уральской энергосистем гы и в связи с этим недостаточную ее устойчивость, были осуществлены меры для повышения устойчивости этой системы. К ним относятся форсировка возбуждения генераторов, установка быстродействующей релейной защиты. Особенно эффективными были устройства разгрузки системы при понижении частоты. [c.62]

Для форсировки возбуждения на обмотки возбуждения генераторов подаётся повышенное напряжение, что достигается включением [c.1062]

В схеме фиг. 12 запуск двигателя при отсутствии реостата РГ производится в одну ступень включением ОВГ на полное напряжение возбудителя. Максимум тока главной цепи и длительность разгона двигателя Д определяются естественными параметрами генератора, двигателя и маховым моментом механизма. Для ускорения процесса пуска, а также и реверса применяется форсировка возбуждения генератора (фиг. 13). Номинальное напряжение ОВГ выбирается меньшим, чем напряжение возбудителя [c.444]

Как видно из схемы, н. с. обмотки 2 пропорциональна LJ. а обмотки 5 —току I. Так как и. с. этих обмоток направлены встречно, их результирующая н. с. пропорциональна скорости п. Обмотка 2. кроме того, осуществляет форсировку возбуждения генератора при пуске. [c.447]

Пуск двигателя в системе Г—Д производится подключением обмотки возбуждения о. в. г на полное или даже повышенное напряжение (форсировка возбуждения). Если ток в главной цепи при пуске превыщает допустимые пределы, напряжение на о. в. г. повышается ступенями или даже плавно. [c.134]

Второй недостаток способа самосинхронизации является весьма важным. При включении дизель-генератора на шины, питаемые от другого дизель-генератора такой же или соизмеримой мощности, всегда ощущается падение напряжения в сети. Величина провала напряжения зависит от соотношений сопротивлений включаемой машины и системы. На агрегатах мощностью 50—2000 кет провал доходит до 30—40% от номинального значения напряжения. Однако продолжительность этого режима может быть сведена к минимуму. Широкое внедрение устройств форсировки возбуждения после включения в синхронизм, применение оптимальных схем гашения поля и другие меры, которые могли бы быть использованы и при автоматизации, позволят свести период провалов напряжения до 1—1,5 сек, а в отдельных случаях и до долей секунды. Для уменьшения величины провала напряжений могут быть приняты специальные конструктивные меры по линии электромашиностроения (введение успокоительных обмоток и т. п.). [c.472]

При этом соответственно уменьшится усилие на штоке 1 по сравнению с усилием на первичном поршне. Вследствие того, что вся система заполнена маслом, поршень 8 дойдет до крайнего верхнего положения без удара о сердечник. В конструкции не предусмотрено устройство для регулирования времени подъема штока, так как в большинстве случаев это не вызывается необходимостью. При желании, применив форсировку возбуждения, можно уменьшить это время. При включении магнита поршень 4 под действием внешней нагрузки на шток 1 начинает опускаться и вытеснять масло в пространство А, что приведет к опусканию порщня 8. Масло, заполняющее цилиндр под поршнем 8, по трубе 10 [c.96]

Таким образом, целесообразно использовать свободную обмотку управления 5 магнитного усилителя для введения обратной связи по напряжению генератора в целях обеспечения более гибкого формирования переходного процесса. Следует также повысить форсировку возбуждения генератора за счет увеличения намагничивающей силы задающей обмотки управления магнитного усилителя. [c.417]

Для возбудителей, рассчитанных на форсировку возбуждения, при которой иапряжение возбудителя превосходит номинальное напряжение более чем ва 30%, испытание производят при предельном напряжении форсировки в течение 1 мин. [c.237]

Ввиду тяжелых условий пуска крупных короткозамкнутых электродвигателей от генератора соизмеримой с ним мощности, в электрической схеме экскаватора ЭР-5 применена специальная система автоматической форсировки возбуждения генератора от зарядной динамо-машины дизеля в моменты пуска электродвигателей ротора и хода. Форсировка осуществляется посредством промежуточных реле, включающих шунтовую обмотку возбудителя на напряжение зарядной динамомашины дизеля, помимо шунтового регулятора. Таким образом, обеспечивается автоматическое поддержание напряжения генератора при пусках электродвигателей и устойчивая работа всех элементов электрической схемы. [c.413]

Кф—коэффициент форсировки возбуждения, равный 2 [c.157]

Для гидрогенераторов средней мощности применяется система силового фазового компаундирования, выполненная на кремниевых неуправляемых вентилях. Для ГЭС средней мощности не предъявляется высоких требований к быстродействию и кратности форсировки возбуждения. В этих условиях система силового фазового компаундирования способна конкурировать с машинной системой возбуждения. [c.7]

Для предотвращения отключения ВАБ в режиме форсировки необходимо, чтобы прямой ток отключения был больше тока вентиля в режиме форсировки возбуждения /в.ф [c.115]

Настройка выполняется в следующих режимах генератора холостой ход, номинальная нагрузка, полная форсировка возбуждения, форсировка после ограничения. [c.154]

Настройка системы возбуждения производится для следующих рабочих режимов генератора х. х., номинальной нагрузки, форсировки возбуждения. [c.160]

Рис. 69. Осциллограмма форсировки возбуждения и гашения поля ротора из режима ограничения тока ротора.

Если система или контур регулирования возбуждения обладают инерционным запаздыванием, и общий коэффициент усиления невысокий, то при аварийном снижении напряжения в системе электроснабжения необходимо предусматривать кратковременную форсировку возбуждения. Динамическая устойчивость синхронного привода обеспечивается при кратности форсировки кф = 2. [c.75]

Питание ТВУ получает от сети (напряжение 380 В) через согласующий трансформатор или без него. Последний вариант применен в разработке возбудителя на 800 А [19]. Номинальные данные по напряжению ТВУ соответствуют обычно работе преобразователя в режиме, обеспечивающем запас по напряжению не менее 1,75 /( ш который необходим для форсировки возбуждения синхронных двигателей. [c.78]

Произведение главных размеров ПЧ определяют по рабочему моменту. Пусковой момент создается при пусковой форсировке возбуждения. При этом кратность пускового момента йм = 1, коэффициент форсирования возбуждения = /в. п/ив. н > 1. где (/в. п — напряжение возбуждения при пуске 1/в. н — номинальное напряжение возбуждения. При этом следует учитывать характер момента сопротивления исполнительного механизма в переходных режимах. [c.116]

Система, рассмотренная в п. 1, имеет наименьшую массу и габариты, однако в ней нет резервов увеличения передаваемого момента, так как форсировка возбуждения связана с большими потерями в экране и понижением к. п. д. Система, приведенная в п. 2, наиболее практична, имеет запас по моменту, но по габаритам больше первой. Использование 1-го и 2-го вариантов требует оснаш,ения привода пусковой автоматикой. В 3-м варианте пусковая автоматика не нужна вариант применим в системах с высоким к. п.д. [c.117]

При необходимости уменьшить время втягивания применяют включение электромагнита с форсировкой. Время втягивания электромагнитов с катушками последовательного возбуждения соответствует времени втягивания, приведенному в табл. 12 для случая включения с форсировкой. [c.51]

Сходство оптимальных по быстродействию и КПД зарядных процессов позволяет установить единый квазиоптимальный подход к управлению рассматриваемых систем, основанный на форсировке возбуждения почти на всем протяжении зарядного процесса. Практические возможности создания автоматических систем форсированного управления зарядным процессом рассмотрены в [19]. [c.224]

Для борьбы с электромагнитной инерцией (самоиндукцией обмотки возбуждения) генератора в целях ускорения процессов принимаются особые меры — так называемая форсировка возбуждения. Она заключается в том, что в момент возбуждения машины на её обмотку возбуждения тем или иным способом подают напряжение, значительно превышающее нормально прикладываемое к обмотке [16, 20, 21]. Это достигается чаще всего шунтнровкой добавочного сопротивления в цепи возбуждения. Степень повышения напряжения на зажимах обмотки возбуждения при пуске называется коэфициентом форсировки и обозначается буквой а. [c.45]

Одновременно с возбуждением удерживающей катушки БВ1 и форсировки возбуждения катушки вентиля Возврат БВ1ъ осуществляется сближение якоря быстродействующего выключателя с его сердечником. [c.409]

Рабочая группа вентилей несет основную нагрузку в нормальных эксплуатационных режимах (0,6—0,8/ном). Остальная часть тока ротора (0,4—0,2/ном) приходится на форсировочную группу вентилей, которая обеспечивает также форсировку возбуждения, развозбуждение и гашение поля ротора. Кроме того, протекание тока по форсировочной группе в случае использования ртутных вентилей позволяет подогревать аноды, поддерживая их тем самым в состоянии готовности к принятию нагрузки во время форсировки и гашения поля ротора. В качестве вентилей в таких схемах сначала применялись ртутные вентили с непрерывной и периодической откачкой. В настоящее время переходят на тиристоры. [c.15]

Система самовозбуждения обеспечивает все нормальные режимы работы генератора и форсировку возбуждения при удаленных к. з. всех видов. Наибольшая кратность форсировки возбуждения составляет около 2,6. Двукратная форсировка возбуждения обеспечивается при однофазном и двухфазном к. з. за силовым трансформатором блока. Однако при трехфазном к. з. и двухфазном к. 3. на землю за трансформатором блока кратность форсировки не превышает соответственно 1 и 1,3, что не соответствует требованию ГОСТ, и если длительность к. 3. превышает нормальную (0,2 с), то генератор начинает развозбуждаться и может развозбудиться до нуля. Другими словами, при указанных видах к. з. система самовозбуждения не обеспечивает действие резервных защит, выдержка времени которых достигает 5 с. Снижение кратности возбуждения и способность к развозбуж-дению были признаны существенным недостатком системы самовозбуждения, и поэтому на турбогенераторах ТГВ-300 и некоторых турбогенераторах ТГВ-200 начали устанавливать систему самовозбуждения с последовательными трансформаторами (рис. 4), называемую иногда системой смешанного самовозбуждения. [c.21]

НОГО трансформатора, т. е. так же, как и в схеме параллельного самовозбуждения, а к форсировочной группе вентилей подводится геометрическая сумма напряжений выпрямительного и последовательного трансформаторов. Нормальные режимы обеспечиваются в основном рабочей группой вентилей. Форсировка возбуждения при к. з. обеспечивается форсировочной группой вентилей, анодное напряжение которой при близких к.з. определяется последовательным трансформатором (токовая составляющая), а при удаленных к. з. — выпрямительным трансформатором (составляющая напряжения). Поэтому заданная кратность форсировки обеспечивается во всех случаях, и в этом смысле система смешанного самовозбуждения эквивалентна независимой системе. Последовательные трансформаторы системы самовозбуждения могут работать с разомкнутой вторичной пбмпткой при 22 [c.22]

При исследовании работы высокочастотной системы возбуждения оказалось, что к. з. в цепи статора главного генератора сопровождается кратковременным уменьшением выпрямленного напряжения иногда до нуля, хотя система регулирования стремится дать форсировку возбуждения. Причина этого явления заключается в том, что свободный ток ротора, появляющийся в момент к. 3. и превышающий более чем в 2 раза номинальный ток, увеличивает падение напряжения в сопротивлении коммутации и переводит выпрямитель в 1П режим. Поэтому вместо форсировки получается развозбуждение. Затем после увеличения напряжения вспомогательного генератора до определенного значения выпрями- [c.103]

Фазировка анодных напряжений и отпирающих импульсов состоит в проверке порядка чередования фаз анодного напряжения и отпирающих импульсов, а также величин фазовых углов сдвига анодного напряжения и отпирающего импульса относительно друг друга для каждого вентиля. Эта операция проводится при помощи электронного осциллографа с использованием щупов с изолирующими рукоятками и делителем напряжения. Последовательно с ротором главного генератора включается добавочный резистор с большим сопротивлением, обеспечивающий режим, близкий к х. х. выпрямителя. Сопротивление и мощность резистора выбираются из условия, чтобы при ошибочной полной форсировке возбуждения ток в роторе не превышал 1—5 А. Это позволяет в дальнейшем снять характеристики —/(/подм) до полного открытия вентилей. [c.156]

Наиболее ответственным этапом является настройка режима форсировки возбуждения. Для систем возбуждения с управляемыми вентилями кратность форсиров- [c.161]

КИ возбуждения по напряжению превышает кратность по току. Поэтому форсировка возбуждения протекает в два этапа сначала производится полное отпирание вентилей форсировочной группы, и напряжение достигает своего максимального значения (для разных генераторов 2,5—5[/ном) затем при токе возбуждения, равном двойному номинальному, вступает в действие схема ограничения. При этом угол регулирования вентилей форсировочной группы увеличивается до величины, соответствующей среднему значению выпрямленного напряжения 2[/вом- Устройство ограничения форсировки предварительно настраивается отдельно, и во время испытаний производится проверка его совместной работы с системой возбуждения и АРВ. Команда на форси-ровр у возбуждения подается либо от блока ручного управления БРУ, либо от АРВ. Пробная форсировка возбуждения производится из режима, соответствующего току возбуждения х. х. (генератор отключен от сети). [c.161]

Известно, что в системах возбуждения, сйдержаи1и5с неуправляемые вентили, а также в системах возбуждения с последовательными трансформаторами и управляемыми вентилями во время к. з. в цепи статора генератора вместо форсировки возбуждения наблюдается кратковременное снижение напряжения возбуждения до нуля. Причина этого явления состоит в переходе выпрямителей в глубокие режимы. Анализ работы вентилей [c.179]

Функциональная схема ТВУ синхронных двигателей, разработанная ЦПКТБ КЭМ, приведена на рис. 30. Питание тиристорного преобразователя ТП осуществляется от сети (напряжение 380 В) через согласующий трансформатор ТСВ. Устройство управления УУ через фазо-импульсную схему управления ФИУ воздействует на управляющие электроды тиристоров ТП. Сигналы управления УУ формируются блоком уставок угла регулирования тиристоров БУ, схемой пуска СП, схемой гашения поля двигателя при отключении привода СГ, автоматическим регулятором возбуждения АРВ, а также блоком ограничения форсировки возбуждения БОФ с трансформаторами постоянного тока ТрПТ, блоком защиты пускового сопротивления БЗП и блоком защиты от коротких замыканий БЗК. [c.78]

В целом анализ полученных решений показывает. Что максимальное быстродействие заметно улучшает качество регулирования и мало чувствительно к точности математического описания АСГ. Следовательно, при разработке автоматических регуляторов достаточно ограничиться квазиоптимальнымн процессами, использующими первые два-три этапа форсировки и расфорсировки возбуждения АСГ, как это делается, например, при сильном регулировании напряжения синхронных генераторов. [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...