Коэффициент комплексности приведения

Приведенные выше коэффициенты комплексно характеризуют эксплуатационные качества дороги и позволяют решить, какие следует провести мероприятия по содержанию и ремонту дорожной одежды, чтобы воспрепятствовать снижению скорости движения. [c.81]

Приведенные уравнения однозначно определяют (без учета физических особенностей) поведение любой ЭМ и могут рассматриваться поэтому как ее обобщенная математическая модель. Конкретная форма записи этих уравнений и их анализ значительно упрощаются при использовании различных линейных (вещественных или комплексных) преобразований координат [18]. Суть их заключается в том, что реальные обмотки ЭМ или часть их заменяются преобразованными контурами так, что они, вращаясь вместе с выбранной системой координат ЭМ, являются неподвижными относительно друг друга. Это позволяет получить в итоге сравнительно простые уравнения с постоянными коэффициентами. [c.102]

После определения функции Н. Е. Жуковского со вычисляем комплексный потенциал течения, а затем по формуле С. А. Чаплыгина находим коэффициенты сопротивления и подъемной силы. Формулы для их определения аналогичны приведенным в 5 этой главы. [c.95]

Кольцо 204, 249, 257 Коллинеация 25 Комплексный чертеж 50 Конические сечения 168, 269 Коноид 228, 326 Контурная линия 200, 216 Координаты 71 Коробовые кривые 178 Коэффициент приведения 355 Кривизна плоской кривой 177 Кривизна пространственной кривой 181 [c.414]

В результате получим приведенную нами ранее формулу (1У.4), в которой коэффициент трения является функцией комплексного критерия А при фиксированных постоянных коэффициентах Л и В. [c.58]

В работах [37, 57] расчет акустического поля выполнен путем разложения сферических волн, излучаемых в призму элементарными источниками, на плоские гармонические волны с комплексным значением вектора к. Поле в изделии, полученное в результате вычислений, имеет такой вид, будто диаграмма направленности образована в призме, а затем каждый луч этой диаграммы на границе с изделием был преломлен и ослаблен на величину, соответствующую коэффициенту прозрачности. Этот вывод очевиден, если путь в призме больше длины ближней зоны пластины излучателя и в призме сформировалась диаграмма направленности. Но он, однако, не является очевидным, когда (как это бывает на практике) путь в призме меньше длины ближней зоны и лучи еще не образовались. Имеются обширные данные [32] по расчету приведенным способом диаграмм направленности конкретных преобразователей при излучении в изделия из различных материалов. [c.86]

Рис. 7.31. Зависимость действительной части комплексного модуля Юнга Е и коэффициента потерь т) от температуры Т, частоты колебаний f и приведенной частоты колебаний far для полимерной смеси.

Приведенные формулы определяют спектральные QQ коэффициенты ослабления лучей частицами с задан- ными оптическими свойствами, характеризуемыми вели-чиной относительного комплексного показателя преломления т. [c.17]

Как следует из приведенных в первой главе результатов теоретического расчета коэффициентов рассеяния и поглощения, критерий Шустера S заметно возрастает с увеличением параметра дифракции р, особенно в области длин волн излучения Х, соизмеримых с размером частиц d. Однако уже при Р 20 величина S для каждого заданного т стабилизируется и перестает зависеть от р. В этой области значений р, характерной для золовых и угольных частиц в котельных топках, можно считать, что критерий S целиком определяется величиной комплексного показателя преломления т. [c.86]

Приведенные в первой главе данные показывают, что на величину и спектральный ход коэффициентов ослабления, а следовательно, и на зависимость степени черноты от температуры пламени большое влияние оказывают параметр дифракции р и дисперсия оптических параметров п(К) и х( )- Таким образом, для расчетов излучения частиц углерода в горящих факелах необходимо, наряду с размером частиц d, знать также их комплексные показатели преломления т Х) во всей области спектра теплового излучения промышленных пламен. [c.101]

В отличие от радиационных характеристик частиц углерода, приведенные здесь коэффициенты ослабления лучей частицами угольной пыли различных твердых топлив определены без учета дисперсии оптических параметров и и X- Расчеты спектральных коэффициентов ослабления проведены по формулам (1-10) и (1-11) при постоянных для каждого топлива значениях комплексного показателя преломления т. В соответствии с этим указанные данные отражают лишь влияние размера частиц и рода топлива на рассеивающую и поглощательную способности частиц угольной пыли. [c.116]

Для оценки оперативной стороны ремонтопригодности, кроме приведенных показателей, используются также комплексные показатели, наиболее широкое распространение среди которых получили коэффициент готовности и коэффициент технического использования. [c.41]

Реализация математических моделей теплообменников на ЭВМ сводится к вычислению массива комплексных значений передаточных функций непосредственно по приведенным выше аналитическим выражениям при заданных значениях комплексного параметра преобразования Лапласа (частоты) и коэффициентов уравнений динамики для каждого теплообменника. [c.129]

Новые возможности для неполного и приближенного моделирования возникли при анализе комплексных критериев подобия из уравнений гомогенной модели гидродинамики и теплопереноса в пучках стержней [10]. Тот факт, что главными членами уравнения движения в гомогенной модели являются члены объемного сопротивления и инерционные члены, позволяет приближенно считать приведенные коэффициенты сопротивления и числами подобия. Расписав их подробнее в виде [c.237]

Программа выполнена в коде Минск-2 , занимает ячейки с 100 по 500. Кроме того, для вычисления числа обусловленности симметричных матриц сделана более короткая программа, работающая с той же БСП. Она занимает ячейки с 100 по 270. С помощью этих двух программ была проведена оценка точности решения систем нормальных уравнений, полученных при балансировке натурных многоопорных роторов энергетических турбоагрегатов. В приведенных ниже таблицах представлены полученные экспериментально комплексные значения динамических коэффициентов влияния а , , являющихся элементами матриц. [c.153]

Для комплексного исследования теплоемкости и коэффициента а твердых тепло-изоляторов (пластиков, огнеупоров) и полупроводников в режиме монотонного разогрева образцов в диапазоне температур от 50 до 900° С разработан прибор ДК-ас-900, представляющий собой техническую реализацию метода трубки [109]. Погрешность измерений 5—8%. Для независимых измерений коэффициентов а и Л твердых полимерных и полупроводниковых материалов, теплопроводность которых не превышает 10 Вт/(м-°С), в режиме монотонного разогрева образцов в интервале температур от —100 до - -400°С разработан прибор ДК-а .-400, представляющий собой объединение двух калориметров, один из которых приведен выше [см. рис. (5-17)]. Погрешность измерений не превышает 3—5% [Ю9]. Универсальный прибор ДК-асЯ,-400 (рис. 5-22), предназначенный для комплексного исследования теплофизических свойств материалов в монотонном режиме [109], является объединением трех калориметров, два из которых приведены выше [см. рис. (5-17) и (5-19)]. [c.317]

Любая из приведенных формул характеризует уровень унификации только с одной стороны. Более полную характеристику уровня унификации изделия может дать комплексный показатель — коэффициент применяемости, который можно представить в виде [c.297]

Для случая полета вперед (ц > 0) в уравнениях движения появляются периодические коэффициенты вследствие вращения лопасти относительно вектора скорости вертолета эта периодичность радикально влияет на корневой годограф и требует совершенно иных методов анализа. Корневой годограф стационарной системы может начинаться в комплексных сопряженных точках, пересекаться с действительной осью и далее иметь две ветви на действительной оси, расходящиеся в противоположных направлениях. При наличии периодических коэффициентов такое поведение обобщается в том смысле, что расхождение корней может произойти не обязательно на действительной оси, а при любой частоте, кратной (1/2)Q. Такое свойство решений объясняется тем, что собственные векторы системы не постоянные, как для стационарного случая, а периодические. В гл. 8 рассматривались собственные значения дифференциальных уравнений с периодическими коэффициентами и был приведен способ их вычисления. [c.558]

Из приведенного рассмотрения решения Ми для рассеяния излучения сферической частицей ясно, что решение содержит три основных параметра 1) показатель преломления сферы относительно окружающей среды т = п — in, 2) безразмерный параметр х, определяемый в виде х=лО к, и 3) угол рассеяния 0. Численный расчет коэффициентов Ми, однако, затруднен из-за отсутствия таблиц функций Бесселя от комплексных.аргументов. [c.92]

Если рассматриваемые нагрузки приложены не к правому, а к левому концу х =0), то знаки перед правыми частями равенств (42), (43), (44) нужно изменить на противоположные. Нагрузка может быть также комплексной Zн = i н + 1-Х н- Граничные условия, определяемые видом нагрузок и родом закрепления, позволяют определить постоянные интегрирования уравнения (5), т. е. коэффициенты формы колебаний, описываемой выражением (6). Для х — О возможно установить некоторые простые соотношения, учет которых облегчает определение постоянных С , С2, Сд, С4. На основании приведенных выше граничных условий и соотношений (6), (8), (9) составлена табл. 1. [c.258]

Точное вычисление профиля волны, гидродинамического давления и результирующей гидродинамических сил жидкости в резервуаре сопряжено с преодолением больших вычислительных трудностей даже в том случае, если перемещение точек сооружения определять по приведенной массе жидкости. Комплексный коэффициент передачи для определения давления в стационарном режиме на 5-м этаже сооружения, колеблющегося но /-Й форме, имеет вид [c.303]

Рассчитываем комплексные коэффициенты приведения избыточного давления Кр и температуры Кт для смесей газов, не содержащих СОг и N2, по следующим формулам [c.64]

В композитных материалах на полимерной основе дисперсия волн обусловлена не только геометрической структурой, но и диссипативными свойствами связующего. Взаимодействие этих двух механизмов, приводящих к затуханию динамических возмущений, исследовалось для вязкоупругих продольных волн, распространяющихся перпендикулярно плоскостям раздела слоев. Приведенное выше аналитическое решение остается справедливым и для вязкоупругой среды, но теперь ij q являются комплексными величинами, зависящими от частоты колебаний ij q = [j q u ) + i lj q, < 0. Изучение объемных волн в вязкоупругом случае сводится к анализу корней характеристического уравнения eos sh = 6g, в котором коэффициент 6д, в отличие от упругого случая, является комплексной величиной. Один из корней этого уравнения pi = + Р2 всегда по абсолютной величине меньше единицы, а второй корень Р2 = 1/pi больше единицы. Первый корень описывает физически разумное решение при распространении волн в положительном направлении оси z п +оо) а, второй — в отрицательном направлении оси z п —оо). Если положить pi = ехр г/г (s + s"), то hs и hs находятся по соотношениям hs" = — 1п pi , eos hs = pi exp/га", sin hs = = р ехр/гз", однозначно определяющим hs при изменении частоты от нуля до [c.822]

Пусть Г — интеграл уравнений (5.1), голоморфный в окрестности комплексной кривой Г. Разложим эту функцию в ряд по степеням переменных 1,..., -1 его коэффициенты — голоморфные функции от I е X. Ясно, что первая нетривиальная однородная форма этого ряда является интегралом приведенной линейной системы уравнений в вариациях. Следовательно, найдется однородная форма от 71 — 1 переменных, инвариантная относительно действия приведенной группы монодромии. [c.361]

Таким образом, для заданной силовой функции IV (г, г) распределение перемещений и напряжений полностью определяется комплексными потенциалами ф(г), ф(2) с помощью уравнений (32.15), (32.16) и (32.17). В 27 было показано, что решения, справедливые для плоского деформированного состояния, имеют место также и для обобщенного плоского напряженного состояния, если вместо коэффициента V ввести приведенный коэффициент Пуассона a = v/(l-fv). Здесь, как показывает Стивенсон ), необходимо наложить дополнительное условие, а именно, что потенциал массовых сил V (х, у) должен удовлетворять бигармоническому уравнению [c.90]

Расчет методом комплексных амплитуд амплитудно-частотных характеристик упругих моментов на валу ФС и на полуоси от воздействия главных гармонических моментов газовых и инерционных сил в рабочем диапазоне угловых скоростей вала ДВС при Сдм, полученном в п. И, и при Сдм->°о. Для этих расчетов принимаются приведенные коэффициенты линейного трения Ь,7 = Ь(= 1,5...6,5 Н-м-с/рад (при проектировочных расчетах) или значения Ьц и Ь[, полученные в результате амплитудно-час-тотной идентификации (при доводке опытной конструкции машины). [c.329]

При рассмотрении слолхного комплексного варианта, в который входят объекты, относящиеся не только к энергетическому хозяйству, но и к технологическим установкам других отраслей с разными значениями нор.матианого коэффициента эффективности, приведенные затраты водсчитывают по выражению m Т [c.394]

Коэффициент использования поля допуска 550 — станка зксплуатационный 441 1— — технического АЛ 529, 532 Коэффициент комплексности технического процесса 549 — i— наложения потерь 540 — приведения 25 1— сравнительной производительности 26 — эквивалентности — см. Ко-аффициент приведения I— — эксплуатации АЛ 534 Критерий аддитивный 120 [c.616]

Согласно теореме Машке [50], любое представление конечной группы, заданное над полем комплексных чисел, либо неприводимо, либо разлагается в прямую сумму неприводимых представлений. Это утверждение можно применить к представлениям произведений, рассмотренным в 53 и 54. Нам требуется разложить представление прямого произведения на неприводимые составляющие. Определим коэффициенты полного приведения кт к пг к"т") из основного уравнения, аналогичного (17.4) [c.140]

На рис. 12 построен график зависимости коэффициента концентрации напряжений от расстояния между включениями. Результаты, полученные методом фотоупругости, сравниваются с результатами Фойе [26], а также Адамса и Донера [2]. На этом рисунке представлены и результаты последующего исследования Адамса [1], основанного на теории функций комплексного переменного, и трехмерного фотоупругого исследования (Марлофф и Дэниел [47]). Анализ приведенных выше экспериментальных данных, основанный на гипотезе плоской деформации, которая заведомо справедлива на границе раздела, дает несколько завышенные значения коэффициента концентрации напряжений, поскольку вдали от поверхности раздела условия плоской деформации нарушаются. Однако для объемных долей волокон выше 0,50 (отношение расстояния между включениями к радиусу А// < 0,5) расхождения очень малы. Таким образом, чем плотнее расположены включения, тем обоснованнее использование гипотезы плоской деформации при анализе данных двумерного фотоуиругого исследования. [c.511]

Проблема получения высококачественных поковок рассматривается как сложная функция, требующая исследования на оптимум. Отмечаются основные тенденции развития кузнечно-штамповочпого производства (КШП). Дается схема КШП как многозначного объекта исследований и совершенствования. Рассматриваются основные аспекты данной схемы. Дается пояснение обобщенного Tantus — критерия оценки состояния КШП. Предлагаются 10 обобщенных параметров культуры КШП минимальная длина технологического маршрута непрерывность и безотходность технологического процесса максимальный комфорт, облегчение условий труда, безопасность минимальное вредное воздействие на человека, окружающую среду, биосферу оптимальность кузнечнопрессового оборудования оптимальность технологического процесса оптимальность планирования цехов и заводов оптимальность автоматизации и механизации оптимальность организации, управления, планирования и информации максимальная обобщенная экономичность. Даются объяснения всех приведенных обобщенных параметров, их анализ. Приводятся примеры их реализации. Излагаются соображения по прогнозированию развития КШП. Анализируется энергетика КШП в общем энергобалансе страны и указываются резервы экономии энергозатрат. Анализируется вопрос экономии металла и повышение коэффициента его использования в связи с жесткостью и кинематической схемой кузнечных машин. Рассматриваются и анализируются возможные пути автоматизации КШП полная автоматизация, роботы, малая механизация, автоматизация мелкосерийного и единичного производства. Рассматривается и обосновывается принцип непрерывности безотходности и комплексной автоматизации КШП. Отмечается, что подлинная автоматизация (с использованием ЭВМ, АСУ, АСУП) возможна только в высококультурном КШП. Научно обоснованная автоматизация требует внесения определенных и необходимых корректив в КПО, в нагревательные устройства, в схемы техпроцессов, в планировочные решения и т. д. Автоматизация КШП — комплексная проблема. Внедрение автоматизации в несовершенном КШП не дает положительного результата . Как видим, А. И. Зимин один из первых наметил широкую программу мероприятий по решению проблемы культуры производства . Такая ее многоплановая формулировка актуальна и для наших дней. [c.91]

Приведенные на рис. 1-1—1-6 графики спектральных коэффициентов ослабления описывают зависимость k, А расс и /спогл от параметра дифракции р и комплексного показателя преломления т. Они могут использоваться при решении широкого круга задач теплообмена излучением в дисперсных системах, содержащих частицы [c.26]

Приведенные ниже данные о спектральных коэффициентах ослабления различных твердых топлив относятся к негорящим частицам заданного элементарного состава с постоянным комплексным показателем преломления т. Естественно, что эти данные являются недостаточными для расчетов излучения горящих факелов, так как не учитывают изменения состава частиц по мере выгорания топлива и дисперсии их оптических параметров. Однако они в общих чертах дают представление [c.100]

Приведенные выше примеры иллюстрируют также условие, налагаемое уравнением (3.12). Таким образом, для четньк действительных функций пары коэффициентов действительны и имеют одинаковый знак, тогда как для действительных нечетных функций пары комплексно сопряжены и имеют противоположные знаки. [c.60]

Коэффициент Ка или показывает, какую долю составляет масса оболочки из рассматриваемого материала от массы стальной детали при одинаковой их несущей способности. Значения Гoмaтl приведенные в табл. 2, могут учитываться в комплексных задачах [c.23]

Приведенные рассуждения позволили выразить неизвестные величины FS, и Г через заданные величины F o, Г и коэффициент аПс , определяемый, согласно (55), по известной преобразующей функции / ( . Следовательно, будем иметь окончательное выражение комплексного потенциала % в плоскости течения в виде параметрической зависимости от параметра [c.180]

Подставив решение (1.94) в формулы (1.71) и (1.75), легко получить выражения комплексных потенциалов Ф (z) и (z), совпада-юш,ие с приведенными в работе [1381 (с. 441). На основе соотношений (1.91) и (1.94) находим коэффициенты интенсивности напряжений [c.25]

Проходные преобразователи чаще всего используют для дефектоскопии протяженных объектов, особенно объектов цилиндрической формы. Для прутков, проволоки, труб и других объектов круглого сечения, получаемых прокаткой плп волоченпем, наиболее характерны узкие продольные дефекты (тре щины, закаты, волосовины, риски и т. д.). Они оказывают такое же влияние на преобразователь, как бесконечно узкий и бесконечно длинный разрез глубиной к, направленный в глубь цилиндра по радиусу (рис. 23, дефект типа А). На рпс. 24, а представлена диаграмма зависимости относительной комплексной величины приращения напряжения измерительной обмотки проходного трансформаторного преобразователя от глубины поверхностного дефекта й (/г выражена в долях диаметра цилиндра) для различных значений обобщенного параметра 3 . Диаграмма справедлива для неферромагнитного бесконечно длинного цилиндра при коэффициенте заполнения = 1. На рис 24, б приведен соответствую щип график для модуля АС/. [c.117]

Рассмотренная в 4.7 и 4.8 задача о тепловых напряжениях в длинном полом цилиндре (или в круглом диске с центральным отверстием), обусловленных плоским неосесимметричным стационарным температурным полем, стала предметом исследований многих авторов. Впервые решение этой задачи с помощью метода, основанного на исследовании вспомогательной задачи о дислокациях цилиндра и на применении теории функций комплексного переменного, получил Н. И. Мусхелишвили [44, 45] ( 4.8). Позже метод, использующий теорию функций комплексного переменного, был применен для исследования указанной задачи Гейтвудом [8]. Решение аналогичной задачи дано Меланом и Паркусом без использования функций комплексного переменного в их методе применяется комбинация термоупругого потенциала перемещений и функции напряжений [42]. Приведенный в 4.7 метод решения заимствован из книги [5]. Решение упомянутых выше задач выполнено в предположении, что упругие характеристики и коэффициент линейного теплового расширения материала постоянны. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...