Коэффициент формы колебаний

Найти собственные частоты и коэффициенты форм колебании для абсолютных углов поворота, если [c.221]

Соответствующее значение Ст и три коэффициента можно определить из четырех условий на концах, подобных приведенным в соотношениях (2.6). Затем по величине Ст из формулы (2.38а) определяют частоту Nm и вместе с соответствующими значениями коэффициентов — форму колебаний, описываемую выражением, стоящим в скобках в (2.38). Как уже упоминалось выше, величина и>т остается произвольной. [c.93]

Коэффициенты ь и /Сг — явные функции значений L/R, п, v и коэффициентов форм колебаний Pi, j.ft и vi.j.ft. [c.79]

Если рассматриваемые нагрузки приложены не к правому, а к левому концу х =0), то знаки перед правыми частями равенств (42), (43), (44) нужно изменить на противоположные. Нагрузка может быть также комплексной Zн = i н + 1-Х н- Граничные условия, определяемые видом нагрузок и родом закрепления, позволяют определить постоянные интегрирования уравнения (5), т. е. коэффициенты формы колебаний, описываемой выражением (6). Для х — О возможно установить некоторые простые соотношения, учет которых облегчает определение постоянных С , С2, Сд, С4. На основании приведенных выше граничных условий и соотношений (6), (8), (9) составлена табл. 1. [c.258]

Пользуясь этой таблицей и аналитическими выражениями для граничных условий, составим общую таблицу граничных условий изгибных волноводов, учитывающую виды закрепления и нагружения (табл. 2). Такая таблица является ключом для определения коэффициентов формы колебаний в различных вариантах построения элементарных волноводов. [c.258]

На основании табл. 1 и 2 можно определить коэффициенты формы колебаний однородных изгибных волноводов и получить выражения, описывающие форму колебаний, т. е. закон изменения амплитуды смещения вдоль волновода. [c.261]

Коэффициент формы колебаний [c.310]

Коэффициент формы колебаний т, [c.310]

Коэффициент формы колебаний 7] [c.312]

Коэффициент формы колебаний 712 [c.313]

Механизм потери продольной устойчивости. Конструкция ракеты представляет собой упругую механическую систему, в которой нод действием возмущающих сил возникают разнообразные формы механических колебаний. При решении задачи продольной устойчивости ракет определяющую роль играют продольные колебания корпуса. При реализации этих форм колебаний ракета деформируется вдоль продольной оси. На рис. 3 показаны схема ракеты и распределение вдоль ее оси значений коэффициента одной из возможных форм продольных колебаний. (Под коэффициентом формы колебаний произвольного сечения принято понимать безразмерное число, равное отношению смещения сечения относительно положения равновесия к смещению некоторого фиксированного сечения, например носка изделия.) При реализации изображенной на рис. 3, б формы колебаний носовая и хвостовая части ракеты движутся в противоположные стороны. Что же касается направления движения днищ баков первой ступени, то они в рассматриваемом случае совпадают. Переменная составляющая ускорений нижних точек топливоподающих трактов и днищ баков, возникающая при продольных колебаниях корпуса, вызывает периодическое изменение давления компонентов на входе в двигатель. Это приводит к колебанию тяги двигателей, приложенной к корпусу. Если динамические свойства топливоподающих трактов и двигателя таковы, что всякий раз, когда конструкция ракеты сживается, тяга двигателя возрастает (а при растяжении падает), то за период колебаний будет совершаться положительная работа. [c.7]

Каждое из уравнений системы (1.2.8) описывает соответствую-ш,ий тон колебаний. Порядковые номера уравнений (1.2.8) обычна используют для нумерации тонов колебаний. Каждому нормальному тону колебаний соответствуют свои коэффициенты форм колебаний Хгл, позволяющие по формулам (1.2.6) определять реальные смещения /-го сечения или элемента конструкции ракеты при реализации только одного к-го тона [c.20]

О — плотность окислителя — уровень жидкости в баке дс — ускорение центра масс ракеты (включающее ускорение, обусловленное земным тяготением) х° — коэффициент формы колебаний днища бака окислителя изучаемого тона колебаний. [c.37]

Двигательная установка ступени ракет в общем случае может включать несколько групп двигателей. В пределах каждой группы должны быть идентичны динамические свойства двигателей и топливоподающих трактов, а также коэффициенты форм колебаний в местах крепления двигателей. [c.108]

Этот тон колебаний, частота которого равна 16 Рц, характеризуется весьма большим значением коэффициента формы колебаний узла крепления центрального двигателя и весьма малыми значениями форм колебаний всех осталь- ых сечений. [c.121]

Здесь (jjv — собственные частоты консервативной системы gn — нормированные коэффициенты v-й формы колебаний в точках А и В 3v — безразмерный коэффициент линейного демпфирования на v-й форме колебаний. При р = im, опуская малые величины второго порядка, имеем частотную характеристику объекта [c.274]

Отношения амплитуд в главных колебаниях Рх и Р2 называют коэффициентами формы. Из (68) следует, что коэффициенты формы равны отношениям обобщенных координат в главных колебаниях [c.438]

Коэффициенты формы pj и P2 характеризуют формы главных колебаний. Они могут быть положительными и отрицательными. Если, например, pi> 0, то g Y и q Y имеют одинаковые фазы если pi < 0, то их фазы отличаются на л. [c.438]

Коэффициенты формы Рх и Ра характеризуют формы главных колебаний. Они могут быть положительными и отрицательными. Если, например, Р1> о, то и имеют одинаковые фазы если Ра < 0, то их фазы отличаются на п. [c.462]

По формулам (19) и (24) определяем коэффициенты форм главных колебаний [c.560]

Обращаясь к формулам (22) и (25), видим, что определенные здесь коэффициенты Pi и Рг не только по обозначению, но и по их механическому значению совпадают с коэффициентами форм главных колебаний. Отсюда следует, что для определения главных координат можно применить другой путь сначала решить характеристическое уравнение (15), а затем определить коэффициенты форм по формулам (19) и (24). Любая задача [c.563]

Стержень (свая) (рис. В.1) внедряется в грунт под действием периодической осевой силы P t). Если частота изменения силы и ее амплитуда взяты произвольно, то могут возникнуть поперечные колебания, которые для нормальной работы (процесса внедрения сваи в грунт) недопустимы. При расчете режимов работы требуется определить такие частоты и амплитуды сил, при которых поперечные колебания возникать не будут, Дело в том, что если рассмотреть уравнение поперечных колебаний сваи, то это будет уравнение с периодически изменяющимися коэффициентами. Такие колебания называются параметрическими, и при определенном сочетании параметров, входящих в уравнения, эти колебания могут быть неустойчивыми, т. е. при малом отклонении стержня от прямолинейной формы амплитуды колебаний непрерывно увеличиваются. Параметрические колебания прямолинейных стержней рассмотрены в 7.7. [c.4]

В уравнении (16) коэффициенты формы колебаний еАщ, еВщг e in и sDin определяются из уравнения первого порядка аппроксимации (15). Так же, как и в предыдущем случае, граничные условия как на внутренней, так и на внешней границе полагаются равными нулю. Это дает четыре уравнения, аналогичные уравнениям (10) — (13), но в данном случае граничные условия удовлетворяются с точностью порядка Устранив в граничных условиях зависимость от 9 интегрированием от О до 2я, получаем [c.172]

Для вычисления коэффициентов нехарактеристичности а и нужно составить матрицу коэффициентов полного взаимодействия и таблицу коэффициентов форм колебаний. В табл. 1 приведена матрица У в независимых естественных координатах, найденная нами известным методом [ ]. Величины, входящие в эту матрицу, имеют следующий вид [c.65]

В табл. 7.9 приведены значения коэффициентов форм колебаний Т1/ , ру и значения сейсмических сил вычисленные по нормам [118] (для сравнения в последней графе приведены значения сейсмических сил, вычисленные по формуле (7.112) для первой формы колебаний). Коэффицент 1, ( 1 ) взят по графику (см. рис. 7.28, кривая I). [c.311]

Коэффициенты формы р, и (3, характеризуют формы главных колебаний. Они могут быть положиrejnjiibiMH и от-рицательными. Если, например. Р,>0, то и имеют одинаковые фазы если р,<0, то их фазы отличаются на я. [c.478]

Собственные частоты ftj, fej и коэффициенты формы nj, не зависят от начальных условий и Гвляются основными характеристиками малых колебаний системы решение конкретных задач обычно сводится к определению этих характеристак. [c.395]

Задача 185. Определить собственные частоты и коэффициенты формы малых колебаний двойного физического маятника, образован-иогв стержнями / и 2 одинак( ввй массы т и длины I (рис. 374, а). [c.395]

Во многих случаях допустимо пренебрежение всеми формами колебаний, за исключением одной нреобла-даюпц й. Такие объекты обычно моделируются системами с одной степенью сво-бод[>1 (рис. 10.5, а, б), имеющими массу т коэффициент унруг(кти с и коэффициент вязкого трения Ь. При возбуждении системы силой G(l) модуль динамической податливости имеет следующий вид [c.275]

Пренебрегая массой блока, найтп собстпеппые частоты и коэффициенты т] = г((/х форм колебаний системы, если [c.226]

Коэффициенты форм главных колебаний (5i и Рг найдем, определив отно-шения Ai Аг для каждого из корней и этого уравнения. Имеем [c.583]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...